Напряжение в наклонных косом

НАПРЯЖЕНИЯ В НАКЛОННЫХ (КОСЫХ] СЕЧЕНИЯХ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ (СЖАТИИ]. ЗАКОН ПАРНОСТИ КАСАТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ [c.58]

Общие соображения. При рассмотрении напряжений в брусе все напряжения делят на и действующие в поперечных сечениях, и Оа и То,, действующие в наклонных (косых) площадках. Такое разделение оправдывается тем, что напряжения в поперечных сечениях выражают непосредственно через внутренний силовой фактор (при растяжении — через нормальную силу, при кручении — через крутящий момент, при изгибе—через перерезывающую силу и изгибающий момент), а напряжения в косых площадках выражают через напряжения в поперечных сечениях, которые, таким образом, являются исходными параметрами. Так как исходные напряжения и могут быть переменными в пределах одного и того же сечения, то исследование косых площадок приходится вести для бесконечно малого объема, в пределах которого напряжения по любой площадке, в том числе и напряжения и т , можно считать постоянными. [c.222]

Расчет па прочность косозубых и шевронных колес аналогичен расчету прямозубых. Размеры закрытых передач также определяют ис расчета на контактную прочность и проверяют на выносливость зубьев по напряжениям изгиба. Открытые передачи косозубыми колесами применяют редко. При одинаковых размерах и материалах косозубые передачи обладают большей нагрузочной способностью, чем прямозубые. Объясняется это в основном более высоким коэффициентом перекрытия, т. е. большей длиной контактных линий, а следовательно, меньшей нагрузкой на единицу длины контактной линии и меньшими (при данных размерах и нагрузках) контактными напряжениями. Повышенная прочность косых зубьев на изгиб объясняется, кроме того, тем, что контактные линии наклонны и поэтому уменьшается плечо изгибающей зуб силы. Строгий математический учет перечисленных факторов невозможен, и они отражаются в расчетных формулах эмпирическими коэффициентами повышения нагрузочной способности непрямозубых передач по сравнению с прямозубыми — при расчете на контактную прочность и и — при расчете на изгиб. В среднем можно считать тот и другой коэффициент равным 1,35. [c.384]

При не слишком малых углах б максимальные напряжения в месте заделки косого среза не зависят от угла наклона и равны соответствующему значе-, нию для прямого среза [c.381]

Возьмем прямой брус (рис. 28, а), растягиваемый силой Р, и определим напряжения в нем по наклонному (косому) сечению, составляющему с поперечным сечением угол а. [c.58]

В любом наклонном сечении бруса будут возникать одновременно оба вида напряжений нормальные и касательные. Значение касательных напряжений в косом сечении можно понять, представив себе сжатый брус, разрезанный по этому сечению (рис. 29, а). Обе части бруса будут взаимно соскальзывать по плоскости разреза в целом же брусе такому скольжению сопротивляются касательные напряжения. [c.60]

Расчет зубьев на предупреждение излома. На излом рассчитывают лишь зубья колеса, так как витки червяка обладают значительной прочностью. Благодаря искривленности сечения заделки зуба, а также тому, что контактные линии расположены наклонно относительно основания, прочность зубьев червячного колеса выше прочности косых зубьев цилиндрических колес. Указанные обстоятельства затрудняют определение истинных напряжений. С целью упрощения расчетов в качестве исходной зависимости примем формулу для определения напряжений в опасном сечении косых зубьев, но введем соответствующие поправки. [c.292]

Из этих формул видно, что при изменении нагрузок в лобовом сечении шва по закону наклонной прямой напряжения в сечении по подошве углового шва и в косом сечении шва распределяются по линейному закону. При равномерном распределении нагрузки в лобовом сечении, а также при распределении ее по параболе закон изменения напряжений в сечении по подошве и в косом сече-иии шва не является линейным. [c.105]

На рис. 45—48 приведены данные о распределении напряжений в сечениях по подошве угловых швов и в косых их сечениях. Эпюры напряжений построены по расчетным формулам, соответствующем распределению напряжений в лобовом сечении по наклонной прямой. [c.109]

Как показали исследования работы железобетонных элементов на изгиб с кручением и косой изгиб с кручением [24, 50], а также исследования автора, охватывающие предварительно-напряженные элементы при косом изгибе с кручением, в предельном состоянии происходит расчленение объема сжатой зоны бетона большим количеством наклонных микротрещин на ряд призм . [c.207]

Во время нагружения балок после образования наклонных трещин на боковых гранях эта арматура задерживает развитие трещин по высоте и тем самым увеличивает промежуток между появлением косых трещин на гранях и разрушением элемента. Это видно при испытании образцов со слабым поперечным армированием или при его отсутствии. Так, балки, армированные только продольной арматурой, после образования первых наклонных трещин выдерживали еще значительное увеличение нагрузки. Учитывая сказанное, можно рекомендовать в балках, работающих на косой изгиб с кручением, напрягать как нижнюю, так и верхнюю продольную арматуру. При этом верхнюю напрягаемую арматуру необходимо ставить в количестве 15—20% площади сечения нижней арматуры, предварительно рассчитав сечение по трещиностойкости верхней зоны в стадии изготовления, транспортирования и монтажа. Величину предварительного напряжения верхней арматуры следует выбирать, чтобы в предельном состоянии напряжения в ней оказывались сжимающими. [c.215]

Для того чтобы понять форму кривой, изображенной на рис. 54, а, проанализируем области А, В я С, а также профиль излома образцов и форму кривых напряжение — смещение, полученных для каждой из областей А, В я С (рис. 54, б). Поверхность разрушения классифицируется как косая или прямая в зависимости от того, наклонена макроскопическая поверхность разруше- [c.109]

Основное свойство жидкости состоит в следующем в напряженном состоянии жидкость не может быть в равновесии, если силы, действующие между двумя смежными частями жидкости, расположены наклонно к их общей поверхности. Гидростатика основывается на этом свойстве жидкости, и последнее подтверждается полным согласием между теорией и опытом. Однако непосредственное наблюдение показывает, что в движущихся жидкостях могут иметь место косо направленные напряжения. Пусть, например, сосуд, имеющий форму круглого цилиндра и содержащий воду (или другую жидкость), вращается около своей оси, направленной вертикально. Если угловая скорость сосуда постоянна, то мы очень скоро увидим, что жидкость с сосудом вращаются как одно твердое тело. Если затем привести сосуд в состояние покоя, то движение жидкости еще будет продолжаться некоторое время, становясь постепенно все более медленным, и, наконец, прекратится мы увидим, что в течение этого процесса частицы жидкости, которые более удалены от оси, будут отставать от частиц, находящихся ближе к оси, и скорее потеряют свое движение. Это явление указывает на то, что между смежными частями жидкости возникают силы, одна из компонент которых направлена тангенциально к их общей поверхности. В самом деле, если бы силы взаимодействия между частицами жидкости были направлены нормально к их общей поверхности, то ясно, что момент количества движения относительно оси сосуда каждой части жидкости, ограниченной поверхностью вращения около этой оси, был бы постоянен. Далее мы заключаем, что тангенциальные силы отсутствуют, пока жидкость движется как твердое тело они появляются только тогда, когда имеет место изменение формы частиц жидкости и эти силы направлены так, что они стремятся помешать изменению формы. [c.13]

Аналитическое определение максимальных напряжений изгиба в косых зубьях затруднено благодаря их криволинейной форме и наклонному положению контактных линий. [c.241]

Расчет зубьев на предупреждение излома. Аналитическое определение максимальных напряжений изгиба в опасном сечении косых зубьев затруднительно из-за их криволинейной формы и наклонного расположения контактных линий. Наибольшие напряжения действуют тогда, когда контакт зубьев происходит у их края. [c.261]

Рассмотрим напряжения, которые возникают в том же брусе по косым площадкам, наклонным к его оси, например в сечении расположенном под углом а к поперечному сечению. Внеш- [c.21]

Один пример сдвига рассмотрен при изучении напряжения по косым площадкам в растянутом брусе (рис. 27, г). При этом было установлено, что по любой наклонной площадке П—П, кроме касательных напряжения т, в плоскости этой площадки возникают и нормальные напряжения о. [c.101]

Инженер-мостостроитель Д. И. Журавский (1821—1891) завершил расчет балок на прочность, разработав теорию скалывающих напряжений (формула Журавского). Д. И. Журавский установил и доказал наличие косых усилий , возникающих в стенке изгибаемой балки, направленных наклонно к оси и вызывающих при недостаточной устойчивости выпучивание стенки. [c.561]

Напряжение 5, на наклонной площадке может быть выражено через напряжения на основных, поскольку тетраэдр должен находиться в равновесии. Обозначая через V единичный вектор нормали к косой площадке [c.18]

В результате проведенных экспериментальных исследований предварительно-напряженных железобетонных элементов при косом изгибе с кручением получены необходимые данные для теоретических расчетов. Разработан изложенный ниже метод расчета несущей способности таких элементов прямоугольного сечения при отношении крутящего момента к изгибающему -ф = MJM 0,3. i Эксперименты показали, что первые трещины появляются, как правило, у наиболее растянутого от изгиба ребра балки под некоторым углом а к продольной оси элемента. С увеличением нагрузки они развиваются по нижней и боковым граням, образуя пространственные трещины. Угол наклона трещин к продольной оси балки составляет а = 70 — 45° (рис. V.1). [c.204]

Анализ типовых конструкций корпусов и сосудов показал, что зоны перфорации сферических крышек и днищ отверстиями, оси которых параллельны осям корпуса или сосуда, довольно обширны и угол между осью отверстия и нормалью к срединной поверхности крышки или днища Р достигает 50°. Величины отношений толщин крышек Н к диаметрам отверстий d также изменяются в широких пределах 0,5 t = H/d 15. Расчеты корпусов и сосудов как осесимметричных упругих пространственных систем показывают, что напряженное состояние сферических крышек и днищ в зоне их перфорации без учета влияния отверстий представляет собой состояние, близкое к всестороннему равномерному растяжению, так как изгибающие напряжения, вызванные поворотом и радиальным перемещением периферийной части крышки или днища в зоне ее соединения с цилиндрической обечайкой быстро затухают из-за топкостенности крышки. Вследствие топкостенности крышек и днищ и малой величины диаметров отверстий по сравнению с диаметрами крышек влиянием кривизны крышки на напряженное состояние в зоне косого отверстия можно пренебречь. Поэтому для определения напряжений около косых отверстий в сферических крышках достаточно исследовать распределение напряжений в зонах круговых отверстий, имеющих соответствующие углы наклона р и величину отношения диаметра отверстия к толщине, в пластинах, нагруженных всесторонним равномерным растяжением. [c.120]

Хак извест1ю, при косом изгибе бруса наибольшие напряжения возникают в точках, наиболее удаленных от нейтральной оси. Для определения положения последней приравняем напряжения в формуле (115) нулю. Тогда тангенс угла р наклона нейтральной оси к оси I (фиг. 62) будет равен [c.98]

Имеется ряд работ, посвященных исследованию реакции тела из композиционного материала на кратковременно действующие или импульсные силы. В уже упоминавшейся работе Пекка и Гартмана [134] рассмотрено воздействие импульса на слоистое полупространство, вызывающего сжимающие напряжения, параллельные слоям. Сви [169, 1701 исследовал слоистое полупространство, подверженное импульсному нагреву (например, с помощью лазера), при этом учитывал связанные термоупругие эффекты. В этой работе использовалась приближенная модель среды, предложенная Саном и др. [167]. В другой работе Сви и Виттера [171 ] применили эту модель для решения задачи о действии импульса давления на полуплоскость с косыми слоями, они исследовали влияние угла наклона"слоев и дисперсию напряжений. [c.321]

Усталостная зона изломов имеет грубо складчатую, сильно шероховатую поверхность, состоящую из пересекающихся под разными углами, наклонных по отношению к направлению главных растягивающих напряжений, площадок (рис. 117,а). Такое строение наблюдается как непосредственно в очаге, так и в зоне развития усталостной трещины. С уменьшением уровня напряжения уменьшается количество наклонных площадок в очаге, излом часто приобретает вид косого излома на рис. 117,6 показана траектория усталостной трещины при 20°С. На наклонных площадках регулярно расположены борозды, гребни, ступени, образующиеся по множественным полосам и плоскостям скольжения. В ряде случаев у одного из краев наклонных площадок располагается небольшой гладкий участок (или несколько таких участков) —локальный фокус разрушения. На площадках, представляющих собой очаг излома и расположенных в большинстве случаев у поверхности образца (детали), гладкий начальный участок разрушения Рыражен наиболее четко. [c.147]

С учетом этих выводов по данным, приведенным в табл. 3, были построены графики изменения коэффициентов концентрации напряжений около косых отверстий в пластинах, нагруженных всесторонним равномерным растян ением, в зависимости от угла наклона отверстия для t = 1,6 и 3. Эти графики вместе с аналогичной кривой, построенной нами [c.124]

ЛО зубьев малой шестерни будет г =21. Для уменьшения скольжения зубьев, а следовательно для повышения кпд часто выбирают = = 0,7 -г- 0,8 т, соответственно lf = 0,85 — 0,95т. Ширину зуба берут Ь = 10 20 т. Чем шире зуб, тем спокойнее работают шестерни. Для этой цели зубья выполняются косыми с наклоном <р = 1030°. Напряжение изгиба зубьев к), (кг1см ) выбирается в зависимости от окружной скорости колеса и (м/ск) и крепости материала к (кг1см ) (фиг. [c.448]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...