Зубчатые колеса Коэффициенты формы

Случай 2, Полная сила действует в крайней точке однопарного зацепления. В зависимости от соотношен я параметров опасным может быть этот или предыдущий случай. Расчет отличается от упрощенного расчета только значениями коэффициента формы зубьев, которые зависят не только от чисел зубьев Zi и коэффициентов смещения х, рассчитываемого, но и сопряженного Zi и xi зубчатых колес. Коэффициенты формы зубьев для точных передач следует брать по графику на рис. 10 16, построенному В. В. Брагиным. [c.170]

Коэффициент формы зуба Ур зависит в основном от числа зубьев 2 или 2 , и коэффициента смещения Значения коэффициента Ур для зубчатых колес без смещения [c.356]

Выше говорилось о том, что материал шестерни обычно прочнее материала колеса, но для зуба колеса больше коэффициент формы у. Прочнее будет зуб того из зацепляющих зубчатых колес, для которого произведение y[o больше. [c.359]

Коэффициент, учитывающий форму зуба Yf, зависит в основном от числа зубьев колеса и коэффициента смещения х инструмента. Значения Yp для зубчатых колес без смещения приведены ниже. [c.265]

Рис. 56. Номограмма для определения коэффициента формы зуба при расчете зубчатых колес по Льюису

Коэффициенты для расчета угла ножек и угла головок зубьев конических зубчатых колес с осевой формой зуба II. 1. Для облегчения расчета коэффициента К, входящего в формулу для определения суммы [c.514]

Первый случай типичен, с одной стороны, для зубчатых колес невысокой (8—9-й) степени точности или статически мало нагруженных (при фе 1), когда в зацеплении находится фактически одна пара зубьев, с другой — для высокоскоростных передач, когда срединный удар реализуется неполностью. Значения номинального коэффициента формы зуба для стороны растяжения при прило>кении нагрузки к вершине зуба в зависимости от числа зубьев 2 II коэффициента коррекции даны на рис. 34. [c.197]

Ук — коэффициент формы зуба червячного колеса можно брать по табл. 2 (гл. VII А) для цилиндрических зубчатых колес или по расчету. Расчет ведут по формулам для прямозубых колес например, при угле зацепления а = 20° и [c.347]

Значение коэффициента формы зубьев у для прямозубых цилиндрических передач с наружным зацеплением рекомендуется принимать по табл. 73, в зависимости от числа зубьев рассчитываемого зубчатого колеса г и коэффициента коррекции зубьев t [c.158]

Примечания 1. Для конических зубчатых колес профиль исходного контура принимается прямолинейным в пределах граничной высоты 2. Для передач, к которым предъявляются специальные требования, допускается применение исходных контуров, отличающихся от установленных. Параметры таких исходных контуров устанавливаются стандартами для данной отрасли промышленности. 3. Допускается изготовлять зубчатые колеса винтовых передач в соответствии с исходными контурами по ГОСТ 13755—81, ГОСТ 9587—81. 4. Для конических колес допустимо неравенство толщины зуба и ширины впадины по делительной прямой. 5. Для конических колес с прямыми зубьями н т Р 1 мм форму, параметры и коэффициенты допускается относить к среднему торцевому номинальному исходному контуру со средним окружным модулем от 0,8 мм и более. [c.398]

Далее поступают так же, как при расчете цилиндрически.х зубчатых колес, с той разницей, что коэффициенты формы уи и Усм берутся для [c.406]

Во всех передачах, кроме повышающей, менее прочным звеном является ведущее зубчатое колесо — шестерня, зубья которой испытывают большее число циклов нагружения, чем зубья ведомого зубчатого колеса. Кроме того, вследствие меньшего числа зубьев коэффициент формы зуба щ для шестерни меньше, чем для зубчатого колеса. Таким образом, чтобы обеспечить изгиб-ную прочность зубчатой пары, Достаточно рассчитать только [c.238]

Заготовки для зубчатых колес получают также и горячей высадкой на горизонтально-ковочных машинах из прутка. Для ряда конфигураций и размеров зубчатых колес заготовки, откованные на горизонтально-ковочной машине, имеют более высокий коэффициент использования металла, чем у штампованных на кривошипных прессах. На горизонтально-ковочной машине штамповкой производят не только образование наружной формы заготовки, но и сквозную прошивку центрального отверстия, тогда как при штамповке на молоте или прессе прошивка отверстия выносится в отдельную операцию. Коэффициент использования металла в заготовках, полученных на горизонтальноковочных машинах, достигает 0,65...0,75. [c.405]

Фиг. 550. Нарезание зубчатых колес по способу копирования. При нарезании используется круглая рейка, центроида которой обкатывается по центроиде нарезаемого некруглого колеса. Обкатка достигается тем, что копир 1, соответствующий по форме центроиде нарезаемого колеса, связан стальной лентой с линейкой 2, скользящей вдоль полого вала 6. Осевые перемещения оправке 9 и фрезе 5 сообщаются через ось О4 пантографа 3, уменьшенными в т раз (см. фиг. 2040). Обрабатываемое колесо 4 вращается с такой же угловой скоростью, как и копир 1, а ось Oi, укрепленная на рычаге, отклоняется от центроиды фрезы на расстояние, пропорциональное отклонению оси О2 от линейки. Коэффициент пропорциональности т такой же, как и для пантографа. Замыкание копира и линейки производится грузом 8. Подача осуществляется маховичком 7.

Тде г , г и — коэффициенты, учитывающие механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, форму зубьев в полюсе зацепления и степень перекрытия соответственно М2 — вращающий момент на зубчатом колесе 2 — делительный диаметр колеса Ь — ширина венца колеса и — передаточное число, и = г /г Кц — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями по ширине венца, а также окружную скорость колес и степень точности их изготовления. [c.211]

Коэффициент формы зуба у рекомендуется принимать 0,13—0,26 в зависимости от числа зубьев для зубчатых колес внешнего зацепления и 0,21—0,28 для зубчатых колес внутреннего зацепления 1119]. [c.181]

Удельная динамическая нагрузка в кГ на 1 см рабочей ширины зубчатых колес (в плоскости зацепления) Окружная скорость в м/сек или в см/сек Коэффициент формы зуба [c.19]

Примечания 1. При твердости поверхностей зубьев в пределах от НВ 300 (= HR 31) до HR 40 коэффициенты кд и следует находить интерполяцией по их значениям при НВ 300 (табл. 17 ) и HR 40 (табл. 17а). 2. Значения кд и приведенные в табл. 17 для переменного режима нагрузки, применимы и для стальных зубчатых колес с твердыми поверхностями зубьев (твердостью S НВ 350), если зубьям придана бочкообразная форма. 3. См. примечания 1—4 к табл. 17. [c.73]

Коэффициент формы aj fia у. Коэффициент у для 20-градусного некорригированного внешнего зацепления с коэффициентом высоты зуба основной рейки fon — 1 для прямозубых, косозубых и шевронных цилиндрических зубчатых колес (при нереверсивной нагрузке, см. сноску к табл. 33) следует выбирать из табл. 33. При /о ф 1 можно найти приближенное значение у, разделив табличное значение у на f . [c.105]

Зуборезный долбяк представляет собой снабженное режущими кромками эвольвентное производящее зубчатое колесо с переменным по длине зуба коэффициентом смещения. По мере износа, т. е. после каждой переточки, диаметр окружности вершин долбяка делительная толщина зуба и коэффициент смещения ха уменьшаются, что отражается на размерах нарезаемых колес и на форме их переходной поверхности. В этом — одно из отличий долбяка от реечного инструмента, который независимо от количества выдержанных переточек нарезает колеса с неизменными размерами. При выполнении уточненных расчетов надо учитывать степень износа долбяка. [c.21]

Коэффициент, учитывающий форму со пряженных поверхностей зубьев Коэффициент, учитывающий м-еханиче ские свойства материала зубчатых колес Коэффициент, учитывающий шероховатость поверхностей зубьев Коэффициент, учитывающий окружную скорость [c.55]

При ширине зубчатого колеса у относительный поворот торцовых сечений, измеренный по начальной окружности, равен г/tgp° и равен дополнительной дуге зацепления, образующейся вследствие винтовой формы зуба, .тедовательно, коэффициент перекрытия косозубчатого зацепления возрастает на величину [c.246]

Коэффициент Kjrp определяют по рис. 239 в зависимости от Коэффициент формы зуба Yp определяют в зависимости от эквивалентного числа зубьев [см. стр. 265 и формулу (26.41)]. Расчет надо вести для зубьев того колеса, для которого величина [ст]р/У)г меньше. Допускаемые контактные напряжения и Напряжения изгиба зубьев определяют так же, как для цилиндрических зубчатых колес (см. с. 265). [c.273]

Коэффициенты для расчета угла ножек и угла головок зубьев конических зубчатых колес с осевой формой зуба II. 1. Для облег чения расчета коэффициента К, входящего в формулу для определения суммы углов ноясек зубьев конических зубчатых колес с круговыми зубьями осевой формы II при а = 20°, приведена табл. 68, в которой [c.329]

Зубошевннгованне дисковым шевером является наиболее распространенным и экономичным методом чистовой обработки зубьев незакаленных (с твердостью до ИКС 33) прямозубых и косозубых цилиндрических колес с внешним и внутренним зацеплением после зубофрезерования или зубодолбления. Шевингование применяют для повышения точности зубчатого зацепления, уменьшения параметра шероховатости поверхности на профилях зубьев, снижения уровня шума и т. д. Шевингованием можно повысить точность на одну-две степени. Точность шевингованных зубчатых колес достигает 6 —8-й степени, параметр шероховатости поверхности Ка = 0,8 -ь 2,0 мкм. Точность зубчатых колес в процессе шевингования зависит главным образом от их точности после зубофрезерования или зубодолбления и коэффициента перекрытия шевера с обрабатываемым колесом, который должен быть не менее 1,6. При шевинговании можно проводить продольную и профильную модификацию зуба. При образовании продольной бочкообразности исключается опасность концентрации нагрузки на концах зубьев. Модификация эвольвентного профиля зубьев позволяет уменьшить уровень шума и повысить срок службы зубчатой передачи. Модификацию формы зуба проводят также для компенсации деформации в процессе термической обработки. [c.349]

Примечания 1. Показатели контакта зубьев зубчатых колес с т > 1 мм устанавливаются в зависимости от граничных значений номинального коэффициента осевого перекрытия Ер (см. п. 1 примечаний табл. 5.5). 2. Принятые обозначения Г,(г — непараллельность осей Гуу перекос осей Рр,[пг — отклонение осевых шагов по нормали Р(ц. — погрешность формы и расположения контактной линии рЬг — см. примечания к табл. 5.5 Рр — по1тешность направления зуба. Допуски или предельные отклонения обозначают аналогично указанному в примечаниях к табл. 5.4. Например, Рр п — предельное отклонение осевЬх шагов по нормали (+ верхнее, — нижнее) и т. д. 3. Если точность зубчатых колес по нормам контакта и действительные значения и Гуг Соответствуют требованиям стандартов, контроль пятна контакта в передаче не является обязательным. 4. Если суммарное или мгновенное пятно контакта отвечает требованиям стандартов, то нет необходимости производить контроль по другим показателям, определяющим контакт зубьев в передаче. 5. Допускается оценивать точность зубчатого колеса по суммарному или мгновенному пятну контакта его зубьев с зубьями измерительного зубчатого колеса. 6. На винтовые передачи (т < 1 мм) нормы и Гу и суммарного пятна контакта не распространяются. Для таких передач взамен и Гу назначается допуск на угол скрещивания осей допуск принимается равным Г . [c.411]

Находим по таблице коэффициент формы зуба для первого колеса у=0,092. Принимаем отношение г = 8, допускаемое напряжение для Ч5 гунного колеса при спокойной нагрузке с перерывами [а]=4 кПсж-. Тогда модуль зубчатой передачи составит [c.189]

Область применения зубчатых передач весьма обширна и разнообразна благодаря возможности передачи бо-льшой мощности, постоянству передаточных отношений, плавности хода, высокому коэффициенту полезного действия и др. Зубчатые колеса применяются различных размеров —от нескольких. миллиметров — в приборах, часовых механизмах — до 10 м — в передачах тяжелых машин. Кроме того, зубчатые колеса характеризуются сложностью формы зубьев и наличием ряда взаимосвязанных параметров, точностью изготовления и др. [c.325]

Геометрия венца цилиндрического зубчатого колеса с внешним зубьями определяется числом зубьев г, расчетным модулем т, коэффициентом смещения х, углом наклона зубьев Р и параметрами исходного контура. В соответствии с ГОСТ 13755-81 (СТ СЭВ 308-76) у исходного контура для цилиндрических зубчатых колес с расчетным модулем т > 1 мм имеем а = 20° h = I с = 0,25. Для повышения работоспособности тяжело агруженных и высокоскоростных передач с внешними зубьями и для снижения их виброактивности рекомендуют применять исходный контур с модификацией профиля головки. Геометрия зубчатого венца колес с внутренними зубьями, как и параметры исходного контура а и h, определяется формой зубьев используемого долбяка. В СТ СЭВ 310 — 76 даны ряды значений т = h, начиная от 0,05 до 100 мм. Приводим из этого стандарта значения m от 1 до 12 мм [c.15]

При одинаковых материалах обоих зубчатых колес напряжения изгиба следует определять в зубьях шестерни, т. е. в формулу (7.23) аодста-влять значение коэффициента формы зуба для шестерни (см. стр. 227). Число зубьев шестерни определим по диаметру окружности выступов и модулю [c.259]

Контролируемый шарик 1 освещается лучом света, исходящим из источника 2. Развертывание щарика 1 перед световым лучом производится на развертывающих роликах 4 я 5, приводимых во вращение зубчатыми колесами 7, 8, 9, 10. Ролик 4 имеет призматическую выточку, на которую ложится контролируемый шарик. Ролик 5 цилиндрической формы поддерживает шарик. Шарик разворачивается в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, так как ролики 4 м 5, вращаясь вокруг своих осей, одновременно вращаются посредством червячной передачи 11, 12 вместе с обоймой 6, в которой закреплены их оси, вокруг оси обоймы. Световой поток, отралоясь от поверхности шарика, падает на катод фотоэлемента 3. Изменение коэффициента отраи<еиия света, вызванное наличием дефекта на поверхности полированного шарика, определяет изменение фототока, который после усиления в усилителе 13 преобразуется в импульс, действующий на исполнительный электромагнит 14, с якорем 15 которого связана заслонка а, открывающая либо выход годных шариков, либо бракованных. Кулачок 16, вращающийся вместе с обоймой 6, действует посредством ролика 17 на рычаг 18, выпускающий шарики из питателя й. Контакт ролика 17 с кулачком 16 обеспечивается пружиной 19. Кулачок 20, вращающийся вместе с обоймой 6, действует посредством ролика 21 на рычаг 22, сталкивающий контролируемый шарик 1 с роликов 4 и 5. Контакт ролика 21 с кулачком 20 обеспечивается пружиной 23. [c.790]

Коэффициент формы зуба для зубчатых колес с корригированными зубьями Укорр может быть вычислен по значению у, взятому из табл. 33 [131 [c.105]

Для зубчатых колес, нарезанных долбяками с нескругленными кромками зубьев, коэффициент формы зуба Уд определяется по формуле [8] [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...