Циркуляция воды в испарителе

Фиг. 212. Схема секции парогенератора с принудительной циркуляцией воды в испарителе.

Циркуляционная вода 13 Циркуляционный насос 15, 282 Циркуляция воды в испарителе 356, 368 [c.423]

Во время пуска испарителя в работу по трубе 11 подводится греющий пар для улучшения циркуляции воды в испарителе. Водоуказательные стекла 14 и 15 позволяют контролировать уровень воды в испарителе и в нагревательной системе. Ввиду того что барабан нагревательной системы и кипятильные трубы имеют одинаковую температуру и выполнены из одного металла, расстройств мест вальцовки труб не наблюдается. [c.70]

Определим скорость циркуляции в испарителе с вынесенной зоной кипения производительностью 25 т/ч, работающем при давлении вторичного пара Рвт = 0,0б5 МПа. Схема циркуляции и основные размеры, характеризующие циркуляционный контур, показаны на рис. 4.П. Греющая секция собрана из 1600 труб 0 38 x 2,5 мм и длиной 4000 мм. Вода поступает из паропромывочного устройства по трубам 0 66 мм. В нижнюю камеру греющей секции она перетекает по трем опускным трубам 0 800 мм. Подъемная труба имеет 0 1400 мм и длину 3600 мм. Уровень воды в испарителе поддерживается на расстоянии 200 мм от выходного сечения подъемной трубы. [c.389]

ПГ прямоточный состоит из двух вертикальных цилиндрических корпусов диаметром около 1 м каждый. Трубный пучок испарителя включает 60, а пароперегревателя 90 змеевиков. Трубные доски в каждом из корпусов размещены по торцам. Направление движения натрия в пароперегревателе — снизу вверх, в испарителе — сверху вниз вода и пар движутся в обратном направлении. Такое движение натрия и воды в испарителе обеспечивает более интенсивную естественную циркуляцию во втором контуре и в аварийных режимах [3]. [c.74]

Циркуляция испаряемой воды в испарителе обусловлена разницей удельных весов воды в циркуляционной опускной трубе и в греющих трубах, где темпе ратура воды ыше или где образуется пароводяная эмульсия с меньшим, чем у воды, удельным весом. [c.24]

Основная причина более высоких тепловых показателей вертикальных испарителей заключается в организованной и весьма интенсивной естественной циркуляции воды в кипятильных трубках (см. фиг. 189). Исследования и расчеты подтверждают наличие высокой кратности циркуляции (отношения весовых расходов циркулирующей воды в трубках и образующегося пара) в пределах 100—300. Скорость циркуляции, т. е. скорость поступающей в трубки воды, составляет при естественной циркуляции приблизительно 1,2—2 м сек. При такой скорости циркуляции коэффициент теплоотдачи при кипе- [c.356]

Фиг. 189. Схема циркуляции воды в вертикальных испарителях.

Часть пара среднего давления pi с температурой Г, направляется в абсорбер I и часть —в испаритель VII. В абсорбере при давлении р, происходит поглощение пара раствором, концентрация которого поддерживается на уровне (рис. 156, б). Абсорбция пара сопровождается выделением теплоты абсорбции, благодаря чему в абсорбере устанавливается температура T, > i. Основное количество теплоты абсорбции непрерывно отводится из абсорбера благодаря циркуляции раствора под действием насоса VI через генератор пара высокого давления III. В генераторе теплота используется для испарения воды при температуре T. > Ti и давлении насыщения p< > pi, соответствующем. этой температуре. Получение пара с температурой эквивалентно передаче теплоты от менее нагретого тела к более нагретому. В соответствии со вторым законом термодинамики это сопровождается пере- [c.353]

Скорости сред в ПГ выбирают в рациональном диапазоне в следующих пределах скорость воды в экономайзерах 0,5—4,5 м/с, в испарителях с естественной циркуляцией 0,1—2 м/с, в испарителях с принудительной циркуляцией 0,5—5 м/с, скорость пара в пароперегревателях 30—50 м/с для низких давлений, 20—30 м/с для средних и 10—20 м/с для высоких. [c.177]

Натрий первого контура проходит дроссельную решетку, выравнивающую расход натрия по сечению теплообменника, и омывает змеевики теплообменника снаружи. Давление в первом и промежуточном контурах создается за счет газовой системы (используется аргон). Теплоноситель промежуточного контура омывает снаружи змеевиковые поверхности нагрева пароперегревателя /7 и испарителей 16 с естественной циркуляцией. В испарителях по стороне натрия в верхней части предусмотрен газовый объем для вывода газообразных продуктов реакции взаимодействия натрия с водой при возможных аварийных разуплотнениях трубной системы. Газовые объемы всех испарителей соединены со специальной емкостью вне парогенераторного помещения. Перегретый пар поступает в общий паропровод 15 и из него к турбинам 10, но может через редукционно-охладительную установку (РОУ) 14 сбрасываться в технологический конденсатор 13. Конденсат этого пара насосом 11 закачивается в деаэратор. [c.84]

Были установлены парогенераторы двух различных конструкций с многократной естественной циркуляцией (по два парогенератора каждого типа). Конструкция парогенератора, показанного на рис. 64, состоит из верхнего барабана-сепаратора и нижнего ци-. линдрического корпуса-испарителя. Поверхность нагрева испарителя образована большим числом прямых труб малого диаметра. Первичная вода нагревает и испаряет воду второго контура, проходящую в межтрубном пространстве. Пароводяная смесь поступает по подъемным трубам в барабан-сепаратор, а оттуда по опускным трубам вода вновь направляется в испаритель. Пар поступает в верхний объем барабана-сепаратора и через сепарационные устройства направляется по паропроводу к турбине. [c.55]

Парогенератор с естественной циркуляцией (рис. 111) состоит из вертикального испарителя с прямыми трубами и U-образного пароперегревателя. Вода и пар текут в трубах, натрий — в межтрубном пространстве. Пароводяная смесь из верхней камеры испарителя отводится в барабан-сепаратор, из которого пар после сепарационных устройств направляется в пароперегреватель, а вода по наружной опускной трубе подается в нижнюю камеру испарителя. Натрий в испарителе движется сверху вниз. Для компенсации разности температурных удлинений трубного пучка и корпуса на последнем устанавливаются линзовые компенсаторы. Испаритель и пароперегреватель выполняются из перлитной стали. [c.130]

Концентрирование растворенных веществ осуществляется либо упариванием воды в парогенераторах с многократной циркуляцией, из которых растворимые загрязнения выводятся вместе с продувочной водой, либо в испарителях с удалением их в виде концентратов. В некоторых случаях, особенно при использовании прямоточных парогенераторов, концентрирование растворимых веществ производится химическим обессоливанием в ионообменных фильтрах части или всего потока конденсата за конденсатным насосом. [c.135]

Расчет испарителя можно производить по следующей методике. Принимая давление и температуру воды и пара на входе и выходе испарителя равными давлению и температуре в барабане-сепараторе и задаваясь кратностью циркуляции к = GID, где G — расход поступающей в испаритель воды), производят ориентировочный расчет испарителя без учета экономайзерного участка. Затем составляют эскиз испарителя с запасом по поверхности нагрева, оценивающим величину экономайзерного участка. Задают величину разности высот расположения барабана-сепаратора относительно входной камеры испарителя Ноп и размеры соединяющей их опускной подводящей трубы. Последующий расчет производят по участкам. [c.226]

Вода, находящаяся внутри трубок, нагревается и закипает. В процессе работы испарителя она все время кипит, постепенно превращаясь в пар. Образование паровых пузырьков заставляет воду в трубках двигаться вверх. Таким образом в испарителе создается контур циркуляции воды подъем в трубках и опускание в зазоре между корпусом и греющей секцией. [c.104]

Эта необходимая предосторожность дает двойную выгоду. Во-первых, она исключает опасность замерзания воды в трубках, а во вторых способствует испарению хладагента (циркулирующая вода будет охлаждаться как в конденсаторе, так и в испарителе), что, уменьшит таким образом продолжительность опорожнения. Если поддерживать циркуляцию воды невозможно, нужно будет обязательно слить ее из соответствующих теплообмен н и ков. [c.328]

В испарителях с естественной циркуляцией скорость движения воды ограничена небольшой величиной движущей силы, вызывающей циркуляцию. Применение асоса для усиления циркуляции в испарителе снимает это ограничение. [c.27]

Отличительной особенностью это-го способа является непрерывная циркуляция при помощи насоса испаряемой воды из испарителя в реактор и обратно. В реакторе поддерживалась температура иа 10—20° выше, чем в испарителе. В связи с отрицательным коэффициентом растворимости сульфата кальция в реакторе с более высокой температурой кристаллизация сульфата кальция интенсифицируется и тем самым осуществляется защита от накипи поверхностей теплообмена в испарителе. [c.71]

В вертикальных испарителях и паропреобразователях циркуляция воды оказывает существенное влияние на величину коэффициента теплоотдачи при кипении, а тем самым и на коэффициент теплопередачи. Схема циркуляции воды представлена на фиг. 189. [c.368]

Секция испарителя с принудительной циркуляцией (см. также фиг. 201) показана на фиг. 212. Первичный теплоноситель — жидкий металл — входит в пароперегреватель через патрубок 1 и, пройдя его двумя параллельными потоками, поступает в испарители 2, из которых уходит через патрубок 3. Движение воды через испарители осуществляется принудительно насосом 4. [c.409]

Заманчивым является также установка калориферов для подогрева по той же схеме не только воздуха, но и газового топлива. Этим можно резко улучшить соотношение водных эквива-ленгов дымовых газов и нагреваемой среды, т. е. облегчить задачу охлаждения уходящих дымовых газов. В этом случае отпадают обычные опасения смешения горючего газа с дымовыми газами в случае неплотности газоподогревателей при подогреве в них горючего газа продуктами сгорания. Пароводяная схема 1В(Ключения газового испарителя и экономайзера низкого давления с двумя ступенями калориферов показана на рис. 7-12. Циркуляция воды в ней при замкнутом контуре осуществляется специальным небольшим насосом с низким статическим давлением и небольшим напором. [c.228]

На рис. 5.10 представлена схема одноступенчатого адиабатного испарителя с принудительной циркуляцией. Соленая вода подается в конденсатор /, откуда часть ее через регулятор уровня поступает в камеру испарителя 2. Циркуляционный насос 3 забирает воду из камеры испарителя и подает в трубчатый подогреватель 4, обогреваемый паром. Так как подогреватель расположен ниже зеркала воды в испарителе, вода в трубках подогревателя находится под избыточным давлением и не кипит. Прошедшая подогреватель вода пО ступает в сопло 5, через которое разбрызгивается в корпусе испарителя. Так как давление в нем ниже давления насыщения, часть воды испаряется, пар конденсируется на поверхности трубок конденсатора 1 и из расположенного под ним корыта откачивается насосом 6. Неконденскрующиеся газы обсасываются паровым эжектором 7. [c.27]

На рис. 49 приведена схема тепловлагокамеры другой конструкции, отличающейся от рассмотренной выше тем, что в ней нагреватель 6 и испаритель 7 отделены от рабочего пространства камеры 4. Воздух перемешивается при помощи осевого вентилятора 3. Если нужно получить температуру, на 10—20° ниже окружающей, через змеевик 5 пропускается охлаждающая вода или газ. Увлажнение воздуха происходит в испарителе 7, расположенном вне камеры вода в испарителе подогревается нагревателем 8. Вентилятор увлажнителя 9 производит принудительную циркуляцию воздуха через испаритель, затем подогретый в камере воздух увлажняется в ис- [c.85]

Исследования пленочного испарения воды подтверждают повышение коэффициента теплоотдачи по сравнению с кипением неподвижной воды (в большем объеме). Исследования В. И. Толубинского показывают, что коэффициент теплоотдачи при пленочном испарении соответствует коэффициенту конвективной теплоотдачи без изменения агрегатного состояния при движении воды со скоростью в пределах 0,6—1,15 мкек. Действительная же скорость циркуляции в типовых испарителях выше и соответственно выше и коэффициент теплоотдачи при кипении. Поэтому целесообразно обеспечить максимально возможную скорость естественной циркуляции, для чего уровень воды должен быть выше верха кипятильных труб. На практике подтверждается это положение, и уровень воды в испарителях типа ИСВ поддерживается обычно на 300—500 мм выше верхней трубной доски греющей секции. [c.360]

Итак коэф. колеблется для испарителей от 500 до 6 ООО. На величину к влияет условие циркуляции воды в аппарате. Чем хуже циркуляция, тем меньше и х. Когда же поверхность змееврша покрывается слоем накипи, то коэф. уменьшается значительно. Напр.при толщине слоя накипи (Я= 1,5+-1,6) [c.62]

Насосом Н/ вода, служащая источником низкопотенциальной теплоты, подается в испаритель. В конденсаторе холодильный агент отдает часть своей теплоты воде из системы отопления СО. Циркуляция подогретой воды осуществляется насосом Н2. Промышленностью выпускается тепловой насос НТ-80, предназначенный для тепло-, хладо-и теплохладоснабжения различных объектов. В режиме теплоснабжения насос обеспечивает получение горячей воды с температурой 45—48 °С при температуре низкопотенциального теплоносителя не ниже 6 С в режиме хла-доснабжения — получение холода с температурой до —25°С при охлаждении конденсатора водой с температурой не [c.202]

Имеются разнообразные конструкции опреснителей по способу дистилляции, в особенности за рубежом, где этот способ широко распространен. Испарители бывают с естественной и искусственной циркуляцией воды, вертикальные и горизонтальные, работающие с давлением пара ниже атмосферного (вакуумные испарители) и выше атмосферного. Вакуумные испарители, в которых вакуум создается термокомпрессором, применяют с целью избежания образования накипи, так как в них температура испарения воды снижается до 55°С. Борьба с накипеобразованием является основной проблемой при опреснении воды дистилляцией. [c.270]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе- [c.189]

Гидравлический расчет. Гидравлический расчет ПГ по контурам теплоносителя и рабочего тела выполняется по участкам после определения их размеров и скоростей сред в них. Полное сопротивление контура вычисляется по формуле (1.1). Формулы для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления приведены в гл. 1, 2 и в [3, 5, II, 13]. Все расчеты проводятся подобно тому, как указано в 11.1 и 11.3. В расчете оценивается необходимое шайбование труб испарителя, обеспечивающее.устойчивую циркуляцию воды через трубы при изменении паропроизводительности ПГ от 100 до 20%, [c.193]

Поверхность нагрева испарителя выполнена из трубок Фильда, в которых осуществляется парообразование при естественной циркуляции воды. Сепарация пара происходит в верхней части корпуса. Греющий натрий поступает в нижнюю часть корпуса испарителя, поднимаясь вверх, омывает снаружи пучок трубок Фильда продольным током и отводится в верхней части корпуса. Равномерная раздача натрия по сечению пучка трубок Фильда достигается путем установки перед пучком двойного дырчатого листа. [c.128]

ПГ с естественной циркуляцией имеет прямотрубный испаритель и П-образный пароперегреватель. Вода и пар протекают в трубках, натрий — в межтрубном пространстве. Вода из барабана-сепаратора подается к нижней распределительной камере испарителя, поступает в трубный пучок и поднимается вверх, образуя пароводяную смесь. Натрий в испарителе течет сверху вниз. Для компенсации тепловых расширений труб и корпуса на последнем предусмотрены линзовые компенсаторы. Трубный пучок пароперегревателя состоит из 284 Е-образных труб. [c.74]

Не случайно поэтому в развитии современных вакуумных опреснителей отмечается тенденция к уменьшению водосодер-жания и соответствующему сокращению времени прохождения опреснителя рассолом (времени задержки). Особенно заметное уменьшение времени задержки (до 1 мин) достигается в вертикально-трубных испарителях. Сокращению времени задержки способствуют также увеличение коэффициента подачи и скорости воды в трубках, а также отказ от циркуляции в последних конструкциях вертикально-трубных испарителей. [c.104]

Прямотрубный газовый испаритель секционного типа состоит из пучков прямых труб, вваренных в плоские камеры. Для обеспечения дренируемости и улучшения условий циркуляции вис-парителе трубы располагаются с наклоном к горизонту примерно в 6° ( 1 10). Для прямотрубного испарителя можно использовать элвктросвар-ные трубы. Пароводяная смесь из испарителя отводится в барабан-сепаратор в иего же производится питание испарителя химически очищенной водой, регулируемое автоматически по уровню воды в барабане. Пар из барабана поступает в калориферы, а вода— обратно в испаритель и частично в продувку. [c.230]

Газовый испаритель представляет собой котел-утилизатор с собственным барабаном и естественной циркуляцией воды. Давление в нем поддерживается равным 2,4 ати, благодаря чему представляется возможным использовать гаеосварные трубы 25x2 мм. Образующийся пар се парируется в барабане и снова превращается в воду в калорифере, а затем направляется либо в газо- [c.26]

Корпус испарителя представляет собой вертикальный цилиндр с лапами на нижнем днище. Греющая секция состоит из двух трубных досок, в которые вварены стальные трубы, образующие поверхность нагрева секции. Центральная ее часть не имеет трубок, сюда по паропроводу подается греющий пар. Между греющей секцией и стенками корпуса есть кольцевой зазор, достаточный для организации циркуляции воды. Специальные перегородки в греющей секции обеспечивают несколько ходов греющего пара. Конденсат пара скапливается в нижней части секции и отводится по трубе. Паровое пространство греющей секции соединено с паровым пространством испарителя трубкой с клапаном, который при эксплуатации испарителя открыт и позволяет удалять из греющей секции яеконденсирующиеся газы. [c.91]

В настоящее время применяютс5 главным образом вертикальные водо трубные испарители с естественно циркуляцией (рис. 4-16). Трубна5 система подвешена внутри корпуса вода циркулирует по трубкам, а пер вичный пар омывает их снаружи. [c.76]

При определении коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности трубок следует учитывать, что внутри трубок имеет место движение воды и пароводяной смеси (в нижней части трубок на эко-номайзерном участке — вода, в верхней части трубок — пароводяная смесь). Скорость движения потока внутри трубок равна скорости циркуляции в контуре трубки греющей секции — опускная щель между корпусом испарителя и корпусом греющей секции. Схема циркуляционного контура показана на рис. 9.16. При нагреве воды, заполняющей трубки греющей секции, в них образуется пароводяная [c.262]

Каждый испаритель имеет свой циркуляционный насос производительностью 2000 м ч, который обеспечивает 240-кратную циркуляцию испаряемой воды по отношению к весу вторичного пара испарителя (скорость движения воды в греющих трубах теплообменников 2 м1сек). [c.59]

Использование тепла конденсации может быть осуществлено в испарителе с выносной зоной конденсации. Из такого парникового испарителя пары воды отсасываются вентилятором и нагнетаются в оребренный конденсатор, который охлаждается изнутри соленой водой, поступающей в испаритель. Необходимость отсоса паров воды и их компремирования, а также осуществление циркуляции испаряемой воды сильно удорожают установку, лишают ее присущей парниковым испарителям простоты. [c.96]

Испаритель (рис. 21-5,а) выполнен в виде вертикального корпуса двух диаметров меньшего нижнего с размещенной в нем поверхностью нагрева и большего —сепарацион-ного барабана. Поверхность нагрева представляет собой систему обогреваемых снаружи жидким натрием вертикальных обратных элементов (рис. 21-5,6), в которых при естественной циркуляции вода опускается по центральной трубке, а в кольцевом зазоре движется вверх пароводяная смесь. Отделившийся в сепа-рационном барабане пар подвергается дополнительной осушке в жа-люзийном сепараторе, а затем поступает в пароперегреватель с теплообменной поверхностью из П-образных трубок, в которых он перегревается. Между трубками движется теплоноситель — жидкий натрий. [c.345]

Вертикальные испарители обладают значительными тепловыми и эксплуатационными преимуществами перед горизонтальными. Коэффициент теплопередачи в вертикальных испарителях лежит обычно в пределах 2000—3500 ккал/м час °С и в отдельных случаях до 4000—5000, а в горизонтальных от 1500 до 2500 ккал1м пс °С (верхние пределы относятся к более высоким давлениям вторичного пара). Существенными эксплуатационными преимуществами вертикального испарителя являются меньшая засоряемость поверхности нагрева из-за наличия интенсивной циркуляции воды и значительно лучшая доступность и легкость чистки внутренней поверхности прямых трубок по сравнению с чисткой наружной поверхности трубок в горизонтальных аппаратах. [c.356]

На фиг. 209 показан испаритель без циркуляции для турбины к гомогенному реактору тепловой мощностью 5 мгвт. Первичный теплоноситель (жидкое ядерное горючее) поступает в аппарат при 300° и 140 ати и проходит через 250 U-образных трубок наружным диаметром 9,5 мм и толщиной стенки 1,5 мм. Верхняя часть корпуса — сухопарник с сепаратором. С целью уменьшения диаметра трубной доски и камеры предусмотрен конический период между ними и корпусом аппарата. При общей длине 4,3 м, внутреннем диаметре корпуса 1,02 м и поверхности нагрева 45 м генерируется в час 7300 кг насыщенного пара давлением 36,4 ата. В том случае, когда в испарителе производится и подогрев воды, вход ее осуществляется у выходного конца трубок, которые целесообразно отделить горизонтальной перегородкой (фиг. 210). При этом образуется зона предварительного подогрева воды за счет дополнительного охлаждения первичного теплоносителя. [c.405]

На фиг. 211 показаны испарители с естественной организованной циркуляцией станции в Шиппингпорте. Первый из них с прямыми трубками, второй — с U-образными. Намечается сравнить обе конструкции в процессе эксплуатации. Первичный теплоноситель — вода под. давлением 140 ата протекает по трубкам (диаметром 12,7/1 и 19/1,5 соответственно) из нержавеющей стали. Образующийся в теплообменнике влажный пар с водой по подъемным трубам поступает в барабан, где вода отделяется от пара, и по трубам попадает обратно в теплообменник. Соединительные трубы изогнуты, для того чтобы обеспечить термическую компенсацию. Наличие цирку- [c.405]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...