Сопротивление трубы гладкой

Рассмотрим ламинарное (слоистое) течение вязкой несжимаемой жидкости в гладкой цилиндрической трубе. Примем, что движение установившееся. На этом примере покажем, как устанавливается критериальная зависимость сопротивления трубы от числа Рейнольдса. Решение поставленной задачи важно и само но себе как случай точного интегрирования уравнений движения вязкой несжимаемой жидкости. [c.581]

Рис. 6.38. Коэффициент сопротивления для гладких круглых труб при ламинарном течении

Эта формула качественно хорошо описывает характер изменения коэффициента сопротивления для гладких труб при больших числах Рейнольдса. Лучшее количественное совпадение [c.353]

Переходная область сопротивления граничит с одной стороны с областью сопротивления в гладких трубах, а с другой — с квадратичной областью сопротивления. Поэтому рациональная формула для X в переходной области должна удовлетворять следующим условиям [c.89]

При пуске нефтепровода в эксплуатацию оказалось, что сопротивления более расчетных на 10%. Течение турбулентное, трубы гладкие. [c.90]

Полученные зависимости (219), (220), в отличие от формул Прандтля — Никурадзе, справедливы для всех областей сопротивления при турбулентном течении в трубах гладкой, шероховатой и переходной. Последнюю, как уже отмечалось, Прандтль не рассматривал. [c.168]

Рабочая жидкость имеет плотность р = 880 кг/м , кинематическую вязкость v = = 10 мм /с. В расчетах учесть коэффициенты местных сопротивлений обратного гидроклапана ( кл = 2), колена = 0.33), гидрораспределителя (Sp == 2,5). Вертикальным расстоянием между насосом 3 и гидроцилиндром 5 пренебречь. Трубы — гладкие. [c.56]

V — коэфициент кинематической вязкости в м /сек или см /сек. При турбулентном течении масла по трубам коэфициент сопротивления для гладких труб определяется по формуле [c.94]

Гладкие круглые трубы. Гидравлическое сопротивление трения гладких круглых труб рассчитывается по формуле [c.39]

Рис. 1-3. Коэффициенты сопротивления труб со вставками (штриховая линия — гладкая

Здесь Я.—коэффициент сопротивления трения гладкой трубы, определяемый по диаграмме 2-1 [c.74]

Здесь Хгл — коэффициент сопротивления трения гладкой трубы, определяемый как X при заданном Re>4-10 , по диаграммам 2-1 и 2-6 Хд—коэффициент сопротивления трения шероховатой трубы, определяемый, как X при заданных Re>410 и Д = 0- 0,001, по диаграммам 2-2—2-6. [c.267]

В трубопроводе с D=400 мм установлен теплообменник, состоящий из 250 трубок с d=25 мм и /=0.5Ь. Учитывая только потери на трение по длине и считая режим течения турбулентным в гидравлически гладких трубах, определить, во сколько раз сопротивление теплообменника больше сопротивления трубы диаметром D и длиной L. [c.149]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ И ЗАКОНЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ ГЛАДКИХ ТРУБ [c.289]

Если в задаче получаются два П-члена, то предшествующая процедура должна быть повторена столько раз, сколько требуется точек для построения кривой. Если переменные выбраны правильно, эта кривая будет единственной, поэтому не имеет большого значения, какие переменные будут систематически меняться, так как каждая охватывает достаточную область, чтобы отразить это влияние. Однако, как и ранее, для доказательства правильности сделанного выбора необходимо изменять переменные. Обычно для иллюстрации данного случая рассматривается сопротивление в гладких трубах. [c.21]

Коэффициенты сопротивления для гладких труб в формуле [c.150]

Третья область чисел Рейнольдса является переходной между первой областью и второй. Она ограничивается, с одной стороны, числом Рейнольдса, до которого закон сопротивления шероховатой трубы совпадает с законом сопротивления гладкой, с другой стороны, — числом Рейнольдса, за которым имеет место квадратичный закон сопротивления. В этой области коэффициент сопротивления трубы зависит от обоих параметров от числа Рейнольдса и от относительной шероховатости. [c.523]

Проведенные исследования показали, что гидравлическое сопротивление пластмассовых труб отечественного производства (из полиэтилена и винипласта) идентично сопротивлению гидравлически гладких труб. [c.179]

В 1911 г. Г. Блазиус [ ] впервые критически рассмотрел накопившийся к тому времени обширный экспериментальный материал и обработал его с учетом закона подобия Рейнольдса. Для коэффициента сопротивления в гладких трубах с круглым поперечным сечением он получил следующую эмпирическую формулу [c.537]

Универсальный закон сопротивления для гладких труб при очень больших числах Рейнольдса [c.548]

Отложив значения 1/у Я как ординаты на абсциссах Ig (Re У ), мы получим графическое изображение закона сопротивления для гладких труб в виде [c.549]

Рис. 20.9. Универсальный закон сопротивления для гладкой трубы. Кривая 1) соответствует закону Прандтля (20.30), кривая 2) — закону Блазиуса (20.5).

Рис. 20.12. Закон сопротивления для гладких труб с некруглым поперечным сечением. Кривая (I)-

ДЛЯ каждой относительной шероховатости существует определенная область чисел Рейнольдса, в которой сопротивление шероховатой трубы такое же, как и в гладкой трубе. Следовательно, и в этой области чисел Рейнольдса шероховатые трубы ведут себя как гидравлически гладкие. Коэффициент сопротивления Я зависит здесь только от числа Рейнольдса. Но, начиная с некоторого числа Рейнольдса, величина которого уменьшается с увеличением относительной шероховатости /Сз/Д, кривая сопротивления для шероховатых труб отклоняется вверх от кривой сопротивления для гладких труб. [c.556]

Хо — коэфициент сопротивления для гладких труб, [c.414]

Коэфициент сопротивлении для гладких труб (фиг. 28) [c.416]

При турбулентном режиме движения коэффициент к зависит в общем случае от числа Рейнольдса Re и относительной шероховатости A/d (где Д — эквивалентная шероховатоств) и определяется по эмпирическим формулам. При этом различают три области гидравлических сопротивлений — гидравлически Гладких труб, переходную и квадратичную. [c.39]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

Для определения влияния винтовых гофров на аэродинамические характеристики самокомпенсирующихся труб в ЦАГИ им. Жуковского были проведены исследования аэродинамического сопротивления и скосов потока в трубопроводе длиной 100 калибров (Z = 40 м) из труб диаметром 325 X 1,2 мм. Исследования показали, что аэродинамическое сопротивление труб с винтовыми гофрами с шагом 500 мм и углом наклона 60° находится в диапазоне чисел Re — 8 - 10 10 , что соответствует всел1у диапазону применяемых в газо- и нефтепроводной практике диаметров и давлений, практически не отличается от гладкой цельнотянутой трубы с величиной шероховатости 0,0001. [c.234]

Рис. 1-4. Коэффициенты сопротивления труб с накаткой (штрйховая линия — гладкая

Наличие слоя окиси влияет на теплоотдачу от стальной поверхности к кипяи ей жидкости в двух направлениях во-первых, наличие этого слоя вносит некоторое дополнительное термическое сопротивление между металлом и жидкостью, а во-вторых, шероховатая поверхность оксидной пленки создает более благоприятные условия для образования паровых пузырей на поверхности окисленной трубы, чем те, которые имеют место на трубах гладких. [c.147]

Коэффициент сопротивления для гладких труб при туобулентном движении рассчитывается по формуле [c.76]

Участок, для которого кртые сопротивления труб с различной шероховатостью совпадают с кривой Блазиуса для гладких труб [c.62]

До сих пор предполагалось, что твердая стенка, вдоль которой движется жидкость, является идеально гладкой. В действительности Н е поверхность стенки почти всегда в той или иной степени шероховата поэтому соотношения, которые имеют место при течении вдоль идеально гладкой стенки, далеко не всегда применимы на практике. В гидротехнике уже давно учитывается с помощью эмпирических данных влияние материала трубы и состояния поверхности стенок на величину сонротивления. При проектировании, например, водопроводных сетей принимают во внимание не только материал трубопроводов, но также предусматривают изменения сопротивления труб с течением времени, обусловливаемые образованием осадка и коррозией (так называемая тубер-куляция стенок). Только одно это обстоятельство заставляет увеличивать при проектировании расчетное значение коэффициента сопротивления X на величину, составляющую от 50 до 100% расчетного значения. [c.510]

С помощью графика Никурадзе (фиг. 209) можно определить при любом значении числа Рейнольдса величину так называемой допустимой шероховатости трубопровода, т. е. такое максимальное значение е, при котором шероховатость трубопровода еще не влияет на его сопротивление. Для этого нужно взять на оси абсцисс точку, соответствующую данному числу Рейнольдса, и провести через нее вертикаль до пересечения с кривой коэффициента сопротивления для гладких труб. Значение допустимой шероховатости будет соответствовать той кривой для коэффициента сопротивления шероховатой трубы, которая отходит в точке пересечения от кривой для гладкой трубы. Например, если В=11250 (lgR = 4,051), то по фиг. 209 находим 8доп. = [c.524]

Величина критерия (10.24) для гладкой трубы практически никогда не достигает единицы. Это означает, что в гладкой трубе нельзя получить ускоряюш.ееся горение при зажигании у открытого конца трубы без учета сопротивления трубы течению продуктов сгорания. По мере удаления [c.420]

Формулы Блазиуса (2) и Лиза (3), вполне определяющие сопротивление для гладких труб до относительно больших значений числа Рейнольдса / , для труб с более или менее шероховатыми стенками уже не пригодны. Шероховатость стенок всегда увеличивает сопротивление турбулентного течения, кроме того, отдельные кривые X—/(/V) для различных шероховатостей не совпадают между собой. В этом случае закон подобия Рейнольдса не (меет места, так как для труб с одинаковым радиусом, но с различными шероховатостями, или с одинаковой шероховатостью, но с различными радиусами, не соблгодается условие геометрического подобия. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...