БАЛКИ Устойчивость общая

Если балка под нагрузкой не только прогнулась, но и ее поперечное сечение отошло от вертикальной оси у и остановилось в положение Ь, то такая балка потеряла общую устойчивость. [c.128]

Условие (2.26) соблюдается, следовательно, проверки балки на общую устойчивость не требуется. [c.99]

Местная устойчивость элементов балки. Помимо общей устой-чивости балки, необходимо обеспечить местную устойчивость отдельных ее элементов. В сжатых поясах может произойти потеря устойчивости вследствие того, что нормальные напряжения а= [c.287]

При изгибе балки положение ее в соответствующей плоскости может при определенных условиях перейти в неустойчивую форму равновесия с выпучиванием сжатого пояса и поворотом поперечных сечений. Такая форма потери балкой плоской формы изгиба называется потерей общей устойчивости, а силы и напряжения, возникающие при этом, — критическими. Если балка обладает общей устойчивостью, а стенки или сжатый пояс оказываются неустойчивыми, то произойдет так называемая потеря местной устойчивости с выпучиванием стенки из плоскости балки, а пояса — в плоскости балки. Потеря балкой общей устойчивости, которая рассмотрена в работе [10], более опасна, чем потеря отдельными местами балки местной устойчивости, когда часть соответствующего листа выключается из работы, вызывая в сечении перераспределение напряжений. [c.261]

В случаях, когда пролетное строение моста имеет настил, прикрепленный к сжатому поясу и препятствующий повороту сечения балки, проверка общей устойчивости балок не требуется. Поскольку общая устойчивость коробчатых балок, обладающих большой жесткостью при кручении, как правило, обеспечивается, то при их проектировании, после расчета на прочность и (в необходимых случаях) на выносливость производится проверка сжатых поясов и стенок на местную устойчивость. При этом учитывается, что потеря устойчивости вертикальных стенок может вызываться касательными напряжениями изгиба нормальными (сжимающими) напряжениями изгиба и нормальными (сжимающими) напряжениями от нагрузки, приложенной к верхней кромке стенки балки. [c.261]

Двухбалочные мосты состоят из. двух отдельных пространственно жёстких половин, примыкающих по концам пролёта к концевым (поперечным) балкам (фиг. 3). Для мостов с механизмами, имеющими ручной привод, применяются отдельно стоящие прокатные двутавровые балки (фиг. 4), общая устойчивость и горизонтальная жёсткость которых достигаются по одному из приёмов, указанных для однобалочных мостов. [c.828]

При недостаточной поперечной жесткости балка может потерять устойчивость путем закручивания. Согласно ТУ проектирования стальных конструкций общая устойчивость проверяется по формуле [c.186]

У кранов большой грузоподъемности с большим пролетом двутавровую балку прикрепляют к фермам, причем балку либо подвешивают к ферме моста снизу, либо ферму устанавливают в плоскости основной балки (см. рис. 27). Для обеспечения необходимой горизонтальной жесткости й общей устойчивости главной балки конструкции моста применяют горизонтальные [c.518]

Общую устойчивость балки при отсутствии связей проверяют по формуле (двутавровые сечения) [c.375]

Следуя рекомендациям Л. Г. Кифера и И. И. Абрамовича, для обеспечения достаточной жесткости моста принятую стандартную двутавровую балку необходимо проверить на общую устойчивость по формуле [c.579]

Покажем на численном примере применение общих формул. Пусть нужно проверить на устойчивость клепаную двутавровую балку длиною / = 500 сл и высотой к = ЪО см, защемленную одним концом и нагруженную сосредоточенной 60-8 силой на другом. Детальные размеры поперечного сечения можно взять из фиг. 139. Главные моменты инерции поперечного сечения двутавра будут [c.346]

Заметим, что способ, который мы здесь применили, может быть распространен на более общие случаи, например на случай совместного действия касательных усилий с равномерным сжатием вдоль одной из сторон пластинки или одновременного действия касательных усилий с чистым изгибом. Последняя задача могла бы представить некоторый практический интерес в связи с поверкой на устойчивость вертикальной стенки клепаной двутавровой балки. При большой высоте балки отношение толщины стенки к ее высоте на практике иногда получается очень малым и надлежащая устойчивость достигается путем дополнительных подкреплений стенки особыми уголками жесткости. Отдельные участки стенки двутавровой балки между двумя соседними уголками жесткости следует проверять на устойчивость как независимую прямоугольную пластинку с опертыми краями. У опор эта пластинка будет находиться главным образом под действием касательных усилий и для проверки ее на устойчивость можно воспользоваться табл. 32. У середины пролета главную роль играют нормальные напряжения от изгиба и при проверке на устойчивость можно воспользоваться табл. 31 предыдущего параграфа. [c.442]

Для экспериментального определения критической силы при общей потере устойчивости устанавливаются тензодатчики с обеих сторон балки в сжатой (датчики 2 и 4) я растянутой зонах (датчики / и 5). При постепенном увеличении нагрузки Р, приложенной к консоли, можно получить диаграмму Р, Д) или (Р, 0). Экспериментально полученные величины близко совпадают с расчетными. [c.88]

Под общей устойчивостью балки понимается её способность сохранять по всей длине пролёта прямолинейную форму упругого равновесия при действии эксплоатационных нагрузок. [c.923]

В каркасах котлов распространены балки двутавровые и швеллерные. У этих балок жесткость поперечного сечения относительно горизонтальной оси х (рис. 5-6) значительно больше жесткости относительно вертикальной оси у, ибо IIу. Это обстоятельство способствует возможности возникновения потери общей устойчивости балки. [c.128]

Уд—коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при расчете балок на общую устойчивость, зависящий от длины балки и размеров поперечного сечения. Значения для прокатных двутавровых балок даны в табл. 5-4. [c.129]

В сварных балках, сконструированных из листов, при их недостаточной толщине и неблагоприятных условиях нагрузки могут потерять устойчивость отдельные элементы, например, прогнется полка или выгнется стенка вблизи сосредоточенной нагрузки. Такое явление называется лотерей местной устойчивости балки, которая может привести к более ранней потере общей устойчивости балки. [c.130]

Проверяем общую устойчивость балки по формуле (5-19) М [c.134]

Проверка общей устойчивости балки, работающей на изгиб и растяжение, обычно, не производится. Растягивающее усилие улучшает ее сопротивляемость в отношении воз- [c.148]

Под действием вертикальных нагрузок ходовые пути подвергаются общему поперечному изгибу и местному изгибу (отгибу) полок балки пути под катками кареток. Рассчитывают пути по суммарному напряжению на изгиб, на прогиб и устойчивость. Ходовые пути из гнутых профилей швеллерного сечения и уголков подвергаются также стесненному кручению из-за эксцентричного расположения катков кареток относительно вертикальной оси сечения профиля. [c.101]

Проверка общей устойчивости не производится, если отношение свободной длины I балки к ширине Ь пояса находится в пределах, указанных в табл. 8. [c.678]

Затруднение в работе кранов, повреждение балки и потеря общей устойчивости балки в результате действия дополнительного крутящего момента [c.100]

Предельное состояние двутавра с нагрузкой по нижнему поясу может определяться потерей общей устойчивости балки или потерей прочности нижнего пояса. [c.59]

В процессе эксплуатации грузоподъемных кранов в отдельных элементах и узлах металлоконструкций возникают отклонения от первоначальной формы (непрямолинейность, неплоскост-ность), превышаж)щие допустимые, указалные в заводских инструкциях и другой нормативной документации. Для мостовых и козловых кранов характерно появление отрицательного строительного подъема (прогиба). Причина его возникновения — расположение пояса балки (фермы), на который опираются подте-лежечные рельсы, ниже опор пролетного строения. Отрицательный прогиб возможен также на кранах других типов. Уменьшение первоначального строительного подъема и появление отрицательного прогиба происходит постепенно в течение всего срока эксплуатации кранов. Отрицательный прогиб обусловлен рядом факторов конструктивным исполнением металлоконструкций, типом крана, температурой, состоянием крановых путей и особенно режимом работы крана. При длительной эксплуатации стреловых самоходных и башенных кранов наблюдаются увеличение прогиба, искажение геометрических размеров поперечного сечения (погнутость, вмятины) и другие деформации металлоконструкций, наиболее опасной из которых является кривизна сжатых элементов и как следствие — резкое снижение их устойчивости. Общую кривизну стрелы (гуська) выявляют, как правило, путем инструментальных замеров. [c.57]

Потеря общей устойчивости при изгибе в плоскости стенки зависит от отнощеиия расчетной длины балки 4/ к ширине полки /. Приблпл енно можно считать, что при /е//Ь/ 13 балку на общую устойчиость можно не проверять. Балка не теряет также общую устойчивость в том случае, когда нагрузка на нее передастся через > <елезобетонные плиты или профилированный настил, прикрепленные сваркой или болтами к сжатому поясу балкн. [c.68]

Проверка общей я местной устойчивости элементов главной балки. Потеря общей устойчивости (изгиб и кручение в горизонтальной плоскости) балки может наоупить тогда, когда сжатый пояс балки не раскреплен в боковом направлении и напряжения достигли критического значения (ос/). В нашем примере главная балка раскреплена балками настила через 0,75 м. Отношение расстояния между точками закрепления сжатого пояса к ширине пояса Ь [c.99]

Проверка общей и местной устойчивости. Общую устойчивость бистальной балки не проверяем, так как она закреплена в пролете балками настила по всей длине. [c.106]

Потеря общей устойчивости при изгибе в плоско стенки зависит от отношения расчетной длины 6aj let к ширине полки bf. Приближенно можно считать, при lef/bf l3 балку на общую устойчиость мс но не проверять. Балка не теряет также общую тойчивость в том случае, когда нагрузка на нее пере, ется через железобетонные плиты или профилированн настил, прикрепленные сваркой или болтами к сжато поясу балки. [c.68]

Лроверка на устойчивость плоской формы изгиба мостовой коробки с мембранами может выполняться как для каждой продольной балки с расчетной длиной пролета U между соседними узлами связей, так и для коробки (набора) в целом (I — длина между опорами). Ниже решение ведем для всей балки, как дающее меньшее значение критической нагрузки. При выводе выражения критерия устойчивости для рассматриваемой схемы используем общие результаты исследований по теории устойчивости [1]. Для достаточно жестких связей (концевых и промежуточных мембран, а также листов верхнего и нижнего поясов) коробка подобного типа приближается по характеру возможной общей деформации к случаю поворота монолитных поперечных сечений без искажения их контуров. [c.7]

Очевидно, характеристика Хкр1 определяет общую устойчивость системы при достаточно жестких связях между балками (набора, а характеристика Хкрг определяет устойчивость на местное кручение, возникающую при малой жесткости связей-мембран системы. [c.12]

Матрица А этого уравнения обладает многими замечательными свойствами. Она является весьма разреженной матрицей общего вида, ее система фундаментальных ортонормированных функций обеспечивает хорошую устойчивость численного процесса решения краевой задачи, в определителе отсутствуют точки разрыва 2-го рода, формируется без привлечения матричных операций. Эти преимущества позволяют эффективно определять спектр собственных значений — корни уравнения (7.62). Точность спектра зависит, естественно, от точности исходной модели, где, напомним, используется только один член ряда (7.2). Уравнение (7.62) позволяет определять критические силы как статическим (при со=0), так и дцнамическим методами. При определении собственных значений пластин нужно учитывать, что из уравнения (7.62) можно получить спектры частот и критических сил при фиксированном числе полуволн в направлении оси ОХ (например, для коэффициентов А, В, С таблицы 7.1 одна полуволна в направлении оси ОХ и множество полуволн в направлении оси ОУ). Вычисляя коэффициенты А, В, С при второй частоте колебаний балки, из уравнения (7.62) можно получить спектры пластины для двух полуволн в поперечном и множества полуволн в продольном направлениях и т.д. Точность решения задач устойчивости и дцнамики прямоугольных пластин по МГЭ определим из примеров. [c.436]

На рис. 4.8 схематично показан метод расчета перераспределения изгибающих напряжений в балке при упругом напряженном состоянии, возникающем в момент нагружения, с применением изохронных кривых напряжение—деформация. Упругое напряжение (Ое)а и деформация в точке А наружного слоя балки изменяются таким образом, что их соотношение характеризуется последовательностью точек Л(,—> Лз- Ясно, что напряжение резко падает по сравнению с начальным периодом ползучести. В точке С, находящейся внутри балки, напряжение и деформация изменяются последовательно Сд— - > g, при этом видно, что напряжение увеличивается. Когда устанавливается отношение напряжение—деформация, описываемое уравнением (4.32), то при и и Р а распределение напряжений асимптотически приближается к устойчивому относительно максимального показателя напряжений а [см. уравнение (4.6), рис. 4.2] и при t — со напряжение становится напряжением установившейся ползучести. Следовательно, период времени перераспределения напряжений при ползучести не связан со стадией неустаиовившейся ползучести, а зависит от доли линейной упругой деформации, являющейся одной из составляющих общей деформации, и от доли нелинейной упругой деформации (деформации ползучести). В том случае, когда сразу же после нагружения возникает мгновенная пластическая деформация, перераспределение напряжений происходит уже при t = 0. [c.101]

Э. Хвалла ) исследовал поперечное выпучивание балок несимметричного профиля и дал общий вид уравнений, из которых уравнения для двутавровой балки получаются как частный случай. Автор настоящей книги изложил общую теорию изгиба, кручения и устойчивости тонкостенных элементов открытого профиля ). В. 3. Власов развил в своей книге ) иной метод подхода к теории устойчивости, указав, что для тонкостенных стержней принцип Сен-Вена на теряет силу и что, например, в элементе зетового профиля можно вызвать кручение, приложив по торцам к его полкам изгибающие моменты. [c.495]

Коэффициент ф1 является безразмерным коэффициентом усиления, который равен единице при а1=0 и неогранйченно возрастает, когда величина аЬ стремится к я. Итак, вновь находим, что существует критическая величина ниже которой балка является устойчивой и достигается состояние равновесия. Эта критическая величина задается соотношением а/.=л, или Ь=, а условие устойчивости совпадает с приведенным выше условием (6.39). В общем случае можно показать, что это условие устойчивости сохраняется для свободно опертой балки независимо от типа нагрузки, создающей начальный прогиб. [c.245]

Совместное действие на балку изгибающего момента и сжимающей силы неблагоприятно влияет иа общую устойчивость балки. Сжимающие напряжения от изгиба в наиболее сжатой части сечения балки возрастают от силы Ы, что Приводит к значительному уменьшению величины критической силы, приводящей к потере устойчивости балки 1в плоскости, перпеддииулярной действию момента. [c.152]

Одна из задач стеснённого кручения была изучена ещё в 1905 г. проф. С. П, Тимошенко при рассмотрении вопроса об устойчивости плоской формы изгиба двутавровой балки ). Вопросами изгибного кручения занимался ряд советских и иностранных учёных в последующий период (Губер— 1924, В. Г. Галёркин — 1927, Вагнер— 1928, П. М. Знаменский — 1934, Л. С. Лейбензон — 1935, Блейх — 1936, Каппус— 1937). Однако в общем виде задача об изгибном кручении тонкостенных стержней открытого профиля была решена профессором [c.532]

Задачи об устойчивости плоской формы изгиба двутавровых балок решены проф. С. П. Тимошенко ). Им же исследован целый ряд задач об устойчивости кривых стержней, пластин и случаев продольно-поперечного изгиба. Эта последняя задача была впервые рассмотрена проф. Бубновым для неразрезной балки на упругих опорах ). Им же были решена некоторые задачи об устойчивости пластин. Ряд задач об устойчивости упругих плит был впервые решён академиком Б. Г. Галёркиным ). Его общий метод приближённого решения задач устойчивости упругих систем получил широкое распространение в СССР и за границей. Задача о формах равновесия сжатых стержней была подробно исследована академиком [c.672]

Типы прокатных и составных балок, используемых для путей подвесного транспорта, приведены в 3. Как отмечалось, в отечественной практике применяются прокатные двутавровые балки специальные для подвесных путей по ГОСТ 5157—53 и общего назначения по ГОСТ 8239— 56 при пролетах, как правило, до 6 м. Известно применение при пролете 12 м двутавров по тем же стандартам, усиленных сверху пространственным треугольным шпренгелем, однако устойчивость таких трудоемких в изготовлении балок при эксплуатации оказалась недостаточной [16]. В последнее время разработаны конструкции путей из сварных бистальных двутавровых балок с ездовым поясом из тавров по ЧМТУ/Укрниимет 23—65 [8, 17], которые могут применяться при пролетах до 15 м. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...