Давление донное пластиной

Прежде всего рассмотрим классическую проблему донного давления за пластиной при дозвуковых скоростях. Ее решение еще нельзя считать удовлетворительным. [c.9]

Донное давление за пластиной [c.9]

Проблема донного давления за плоской пластиной при дозвуковых скоростях является классической, но для нее еще не получено удовлетворительного решения. Недавно были проведены исследования донного давления при сверхзвуковых скоростях, однако для получения надежных результатов необходимы дальнейшие исследования. [c.58]

Сравнение структуры течения за двумерной и осесимметричной пластинами также полезно для установления причины уменьшения донного давления за осесимметричными телами. [c.15]

Вырезы у задней кромки профиля или разделительная пластина, оказывающие слабое влияние в стационарном потоке, способствуют росту донного давления при нестационарном режиме донного течения. Вырезы у задней кромки профиля снижают сопротивление благодаря их стабилизирующему влиянию на присоединенные вихри, свойственные возникающему стационарному донному течению, которые на профилях без вырезов нестационарны и периодически сбегают вниз по потоку с образованием вихревой дорожки. Разделительная пластина также оказывает стабилизирующее действие. [c.18]

В работе [49] показано, что обычные краевые условия, заданные на поверхности тела и внешней границе пограничного слоя, и начальные условия не позволяют единственным образом определить решения задачи для режимов умеренного и сильного взаимодействия даже в первом приближении. Чтобы выделить единственное решение, необходимо задать дополнительное краевое условие — еще одну постоянную. Ею может быть величина донного давления за донным срезом, положение точки отрыва, которая может быть получена из условий совместности с решением, описывающим течение вниз по потоку. В работе [49] проведен анализ характера неединственности решения для течения около плоской пластины при х = °о (сильное взаимодействие). [c.258]

Отгиб конца треугольной пластины [20] и передняя кромка, имеющая форму гиперболы [19], по-видимому, вызывают поворот течения от кромок к оси пластины при непрерывном сжатии не исключено появление внутренних скачков ниже по потоку, однако большие пики теплового потока при этом могут и не наблюдаться вследствие возросшей толщины пограничного слоя. Напомним также, что в исследованиях донного давления на осесимметричных телах были обнаружены большая разница в давлении на периферии и в центре дна при ламинарном пограничном слое и почти постоянное давление на дне при турбулентном пограничном слое. Аналогичных сведений о тепловом потоке не имеется, но, судя по результатам исследований теплопередачи в областях присоединения турбулентного слоя, можно считать, что относительная величина пиков теплового потока в случае турбулентного слоя будет меньше, чем в случае ламинарного слоя. Следовательно, большие пики теплового потока могут появляться в определенном интервале параметров Моо, Re о между областью их значений, [c.289]

Предположим сначала, что вблизи донного среза пластины появляется зона, в которой на малых расстояниях (Ах <С 1) давление изменяется на основной порядок по величине. Тогда в этой области на расстояниях порядка 5 (5 — толщина невозмущенного пограничного слоя перед началом возмущенной области течения) градиенты давления станут значительно больше, чем вязкие напряжения во всем пограничном слое, кроме совсем узкого слоя вблизи стенки. Очевидно, что такое течение должно вести себя как невязкое. Более подробно локально невязкие течения рассмотрены в главе 3 данной работы. [c.141]

Для пояснения ситуации рассмотрим течение на пластине с донным срезом, предполагая, что донное давление можно регулировать каким-либо способом (вдув, отсос и т. п.). [c.148]

В заключение рассмотрим особенности течения вблизи донного среза за плоской пластинкой, которые могут возникать при достаточном низких значениях донного давления рд. В самом деле, для найденного семейства решений задачи на пластине через каждую точку плоскости переменных (р, ж) проходит или одна интегральная кривая, или ни одной, если эта точка лежит ниже кривой, проходящей через концы интегральных кривых, описывающих течения разрежения, где эти решения имеют особые точки /" = оо, dp/dx = —оо. (Для 7 = 1,4 эта кривая имеет вид р = [c.152]

Однако в общем случае донное давление может быть меньше давления в области 1 на 0(1), т. е. соответствовать величине (жi 1) оо. (Напомним, что в области 1 перепад давления О (г), где т — малый параметр.) Рассмотрим течение в области 2 (см. рис. 4.8), лежащей вблизи заднего конца пластины. Внешний сверхзвуковой поток около донного среза должен также повернуться на 0(1). Но тогда х у в области 2 и, согласно уравнению неразрывности, и v. Поскольку там Ар 0(1), то и 0(1). Расход в области 2 такой же как в области 1, т. е. 0(г / ), но тогда толщина области 2 у 0(г / ). [c.162]

Рассмотрим подробнее задачу обтекания пластины, на заднем конце которой находится ступенька с гладким подъемом, а далее следует донный срез, давление за которым Рг задано. [c.301]

Газовые пузыри в нижней половине слитка заканчиваются в ликвационных зонах, рассмотренных в предыдущей главе. Многочисленные внутренние кольца пузырей могут образоваться в том случае, если после закупоривания головной части слитка давление понижается либо из-за прорыва металла в головной части (например, под запорной пластиной на микрофотографии 552/5), либо из-за разрушения затвердевшей корки в донной части (слиток бутылочного типа на микрофотографии 363/1). [c.24]

Автомодельное решение задачи о сильном взаимодейтвии предполагает вполне определенную величину давления на пластине перед донным срезом (х = 1). Однако, если донное давление отличается от этого значения, то давление на конце пластины должно быть другим, поскольку по доказанному выше положению в малой окрестности донного среза не может появиться область, в которой градиент давления по порядку величины больше, чем на остальной части пластины, по крайней мере, до [c.148]

Способы производства бериллия отливкой в вакууме заготовок с последующей их горячей обработкой давлением в защитных стальных оболочках подробно рассмотрены в статьях, опубликованных Кауфманом, Гордоном и Лилли 111, 121. Слитки диаметром до 203 жл1 выплавлялись в индукционных печах в тиглях из окиси бериллия в вакууме 100—500 мк. Металл отливали через дониое отверстие в тигле, в процессе плавки закрытое стержнем из окиси бериллия. Отливку производили в графитовую изложницу с тепло-изолпроваиной верхней частью. Большое значение имеет скорость кристаллизации в изложнице, так как слишком быстрое охлал-депие приводит к растрескиванию отливки, а слишком медленное к получению крупнозернистой структуры и частичному взаимодействию бериллия с графитовой изложницей. Ковать, прокатывать и выдавливать литой бериллий можно в защитной оболочке, например из стали SAE 1020, в интервале температур 317 -Стержни, прутки, пластины и трубы могут быть изготовлены выдавливанием. Помещенную в оболочку заготовку выдавливают при 816 1093" через фильеру, имеющую коническую или колоколовидную форму канала. Головной конец выдавливаемой заготовки имеет форму усеченного конуса, на который надевают конический наконечник, из мягкой стали 112]. Из хлопьевидного и порошкового бериллия также могут быть изготовлены бруски, пластины, прутки и трубы для этого его прессуют в стальных пресс-формах и затем выдавливают так же, как и литой металл. [c.68]

Чтобы рассчитать донное давление или донное сопротивление плоской пластины, установленной перпендикулярно потоку, дви-ЖуЩвМуСЯ со скоростью и оо Гейзенберг [4] определил скорость вихрей и относительно набегающего потока и расстояние между вихрями I в каждом ряду. [c.9]

Более сложной является задача о расчете течений, в которых отрыв потока начинается на гладком участке контура тела и его положение заранее неизвестно. Течения такого типа исследовались в работах [21, 22]. Одного условия Чепмена — Корста или каких-либо его модификаций оказывается недостаточно для замыкания задачи о размерах и положении изобарической зоны отрыва. Определяя координаты точки отрыва, в этом случае необходимо использовать еще одно дополнительное алгебраическое соотношение, связывающее давление в отрывной зоне с локальными характеристиками пограничного слоя перед точкой отрыва. Такие соотношения часто называют критериями отрыва. Методы их получения на основе экспериментальных данных, качественных модельных соображений, а также асимптотических методов изложены в книге Чжена и в предыдущем разделе приложения. В работе [21] в качестве примера приложения общего приближенного метода расчета решена задача об отрыве на плоской пластине перед щитком в сверхзвуковом потоке. Донное давление за сферой определено в работе [22]. [c.270]

В работе [Матвеева Н.С., Нейланд В.Я., 1970 Левин В.А., 1973 Kassoy D.R., 1973] исследованы течения с интенсивным вдувом, приводящим к образованию области невязкого пристеночного течения на всей поверхности тела (пластины). Падение давления вдоль поверхности, приводящее к разгону вдуваемого газа обеспечивалось формой контактной поверхности, которая индуцировала отрицательный градиент давления в дозвуковом [Kassoy D.R., 1973] и сверхзвуковом [Матвеева Н.С., Нейланд В.Я., 1970] внешних течениях, при специальном выборе распределения скорости вдува. Отрицательный градиент давления может индуцироваться и при равномерно распределенном вдуве за счет донного перепада давлений [Матвеева Н.С., Нейланд В. Я., 1970]. Во всех этих случаях существенную роль играет взаимодействие течения в пристеночной области невязкого течения и внешнего потока. [c.167]

Там же показано, что для тонких клиньев донное давление оказывается зависящим от известного параметра подоби где т — безразмерная толщина клина. В. Я. Нейланд (1963) и В. Я. Нейланд с Л. А Соколов вым (1964), обобщили эти результаты на течение за клином и пластиной, обтекаемыми под углом атаки. Показано, что при достаточно большом числе Маха на подветренной стороне тела образуется срывная зона,, [c.549]

Схематично это объяснение дано на рис. 3.88. Диаграмма в левой части рис. 3.88 соответствует автомодельному течению при длине сверхзвуковой части, больше предельной, 4 > эквивалентному углу коничности 83 т. е. области (А) на зависимости р 2 = /( экв) Соответственно диаграмма в правой части рис. 3.88 соответствует автомодельному режиму течения при короткой длине сверхзвуковой части 4 < 4" ( экв >. т. е. области (Б). Визуализация течения на внутренней стенке обечайки и на пластине, установленной в вертикальной плоскости за срезом звукового насадка, показала, что на стенке обечайки можно вьщелить три зоны течения. В зоне I (ближе к срезу звукового насадка или к донной области) масляная пленка сохранилась практически полностью. Сопоставление размеров этой зоны с эпюрой давления на стенке обечайки, которое в этой зоне постоянно, показывает, что течение в этой зоне очень слабое и не действует на саже-масляную пленку. В зоне II наблюдается некоторое изменение вида масляной пленки (продольные наплывы масла) что свидетельствует о наличии слабого возвратного течения в донную область. В зоне III масляная пленка целиком вымыта потоком вплоть до выходного сечения сопла, кроме узкой поперечной полосы весьма небольшой ширины, центр которой характеризуется на схеме рис. 3.88 точкой П (ширина этой полосы в опытах работы [6] была 1 мм). Течение в зоне III сопровождается резким повышением давления на стенке до некоторого максимального значения р . Это свидетельствует о наличии сильного течения от точки П (которая характеризуется как точка присоединения потока) вправо к выходному сечению сопла. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...