Метод компенсирующих нагрузок

Метод расширения заданной системы [53], [54] является аналогом метода компенсирующих нагрузок, предложенного Б. Г. Кореневым [46]. [c.149]

МЕТОД КОМПЕНСИРУЮЩИХ НАГРУЗОК ПРИ ИЗГИБЕ ПЛАСТИН [c.8]

Для формирования разрешающей системы интегральных уравнений метода компенсирующих нагрузок и при определении перемещений и напряжений в пластине необходимы аналитические выражения ядер потенциалов, которые получаются при подстановке (1.2.8) в краевые условия (1.2.2) - (1.2.4) или в соотношения (1.2.5). [c.12]

По методу компенсирующих нагрузок решение уравнения изгиба пластины ищется в виде (1.2.8). Компенсирующие нагрузки (7( ), /и(с) определяются из решения системы граничных интегральных уравнений, которая получается при подстановке (1.2.8) в граничные условия (1.2.2) - (1.2.4) на контуре г пластины. Будем считать, что контур Г — кусочно-гладкий класса Л, или (см. 1.4). [c.23]

МЕТОД КОМПЕНСИРУЮЩИХ НАГРУЗОК [c.26]

По методу компенсирующих нагрузок решение системы уравнений (1.6.1) ищется в виде [3] [c.27]

Рассмотрим определение ядер потенциалов, входящих в интегральные уравнения метода компенсирующих нагрузок, описывающие деформацию плоского напряженного состояния пластины в локальной системе координат. Вопросы построения локальной системы координат и основные формулы дифференцирования в этой системе приведены в 1.1. [c.28]

ИНТЕГРАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ МЕТОДА КОМПЕНСИРУЮЩИХ НАГРУЗОК ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ [c.32]

По методу компенсирующих нагрузок решение системы уравнений (1.6.1) ищется в виде (1.6.3). Компенсирующие нагрузки Ф,( ), Ф2(С) определяются из решения системы граничных интегральных уравнений, которые получаются при подстановке (1.6.3) в граничные условия (1.6.5) — (1.6.6) на контуре Г. Будем считать, что контур Г —кусочно-гладкий класса Л, или (см. 1.4). С учетом предельных значений потенциалов, рассмотренных в 1.4, а также результатов дифференцирования матрицы фундаментальных решений (см. 1.7) выпишем сингулярные интегральные уравнения, из решения которых определяются компенсирующие [c.32]

Для получения интегральных уравнений методом компенсирующих нагрузок область Q дополним областью Q до бесконечной [18]. По контурам (/ = 0,1,2, л) к бесконечной пластине приложим компенсирующие нагрузки q . т . [c.47]

В настоящем параграфе рассматривается применение метода компенсирующих нагрузок для расчета ортотропных пластин сложной формы. Ядра системы сингулярных интегральных уравнений, к которой сводится решение задачи, выражаются через фундаментальное решение и его производные. Фундаментальное решение для изгиба ортотропной пластины получено в работах [38, 39]. Однако применение данных решений из-за имеющихся в них неточностей приводит к неверным результатам. В связи с этим здесь дается вывод фундаментального решения ортотропной пластины. Приведены интегральные уравнения, описывающие изгиб ортотропной пластины и результаты решения некоторых задач. [c.51]

Решение системы (3.2.7) выполняется методом компенсирующих нагрузок [18], в соответствии с которым область Q, представляющая план пологой оболочки, дополняется до бесконечной плоскости и на контуре Г, который ограничивает область Q, к бесконечной пластине прикладываются компенсирующие нагрузки (см. 1.2, 1.8). [c.74]

По методу компенсирующих нагрузок решение системы [c.74]

Найдем прогиб круглой защемленной пластины при действии равномерной нагрузки р методом компенсирующих нагрузок. Краевая задача в этом сл)/чае формулируется следующим образом [c.189]

Этот метод также называется методом компенсирующих нагрузок [10]. 2) См. [1] и [21]. [c.42]

Полагается, что начало координат расположено на краю плиты, ось у направлена вдоль ее края, а нагрузка распределена по прямоугольнику. Прогиб покрытия to при использовании метода компенсирующих нагрузок записывается в виде [c.413]

Коренев Б. Г. Метод компенсирующих нагрузок в применении к задачам о равновесии колебаний и устойчивости плит и мембран (аннотированные доклады). Известия АН СССР, ОТН, 1940, № 2, с. 73—74. [c.514]

С использованием метода компенсирующих нагрузок была исследована эффективность гашения колебаний квадратной жестко защемленной пластинки в зависимости от коэффициента у неупругого сопротивления пластинки и радиуса Г круглой площадки, по которой передаются реакция гасителя, сила инерции присоединенной массы (0,1 от массы пластинки) неуравновешенной машины и внешняя гармоническая сила с частотой, близкой к низшей собственной частоте пластинки. Минимизировалась амплитуда А перемещения в центре пластинки при амплитуде внешней силы, пропорциональной. На рис. 12.15 сплошные линии соответствуют случаю Л1 = 0,01а, штриховые — г = 0,15а, штрихпунктирные — эквивалентной системе с одной степенью свободы (а —сторона пластинки, V —отношение массы гасителя к приведенной массе пластинки). Хотя здесь вклад высших форм колебаний не был заметным, следует иметь в виду, что при несимметричном расположении гасителя и с увеличением частоты воздействия влияние высших форм может оказаться существенным. [c.165]

Таким образом, система уравнений (8.101) позволяет найти нагрузки на границе тела, как бы погруженного в неограниченную упругую область, которые устраняют (компенсируют) взаимодействие тела с условно введенной окружающе средой. Поэтому изложенный вариант МГЭ называют методом компенсирующих (или фиктивных) нагрузок. Вместо нагрузок на границе тела иногда удобнее задавать смещения (метод разрывных смещений). [c.274]

Компенсирующих нагрузок метод 42 Конечные элементы 349 --в задаче об изгибе пластины 395, [c.533]

Для согласования входного сопротивления ЭМА датчика с внутренним сопротивлением генератора в широкой полосе частот применяется один из методов согласования комплексных нагрузок. Широкополосное согласование комплексных нагрузок можно получить при помощи реактивных элементов и трансформаторов сопротивлений. В случае применения такого метода согласования вначале компенсируется реактивное сопротивление нагрузки на средней частоте диапазона, а затем при помощи трансформатора осуществляется согласование эквивалентного сопротивления полученного контура с внутренним сопротивлением генератора. Особенность этого метода заключается в том, что полоса согласования всего устройства определяется добротностью полученного резонансного контура. [c.120]

Особое внимание должно уделяться начальному периоду проектирования — поиску принципа работы объекта, поиску схемы и структуры объекта, его узлов и механизмов, вариантов их конструктивных решений. Начальный период проектирования требует больших творческих усилий конструкторов. Недостаток времени на поиск наилучших технических решений, как правило, оборачивается значительными затратами в дальнейшем. Допущенные на стадии проектирования принципиальные просчеты не могут быть компенсированы на стадии производства и приводят к снижению эффективности объекта в эксплуатации. Большое внимание при создании объекта должно быть уделено экспериментальным исследованиям и испытаниям опытных образцов объектов и их узлов. Рассмотрим основные направления повышения надежности ПТМ при их создании агрегатирование, ограничение уровня действующих нагрузок, применение объектов с высокой надежностью по своей природе, резерв, а также структурные методы повышения надежности. [c.165]

Главным недостатком этих Основных данных является отсутствие требований и рекомендаций по выбору расчётных схем и методов расчёта, вследствие чего между нормами расчётных нагрузок и нормами допускаемых напряжений отсутствует взаимная согласованность, необходимая для проектирования конструкций наименьшего веса и необходимой прочности. Этот недостаток отчасти компенсируется назначением Постоянных условных расчётных величин и пониженными допускаемыми напряжениями. Однако такая компенсация сужает возможности рационального конструирования, а при применении уточнённых расчётных схем приводит к противоречиям с допускаемыми напряжениями. Неточностями Основных данных являются также чрезмерно высокие нормы ветровых нагрузок и центробежной силы, отсутствие данных для учёта вертикальных динамических нагрузок обрессоренных частей, излишне высокие допускаемые напряжения при расчёте только на статические нагрузки. Перечисленные недостатки Основных данных обусловливаются ограниченностью экспериментальных данных в период их составления. [c.713]

В работе получены интегральные уравнения метода компенсирующих нагрузок и результаты решения задач изгиба ортотроп-ных и многосвязных пластин разработаны алгоритмы решения МГЭ задач изгиба пластин сложной формы, дано развитие методики определения предельных значений потенциалов для задач изгиба и плоского напряженного состояния пластины предложен способ вычисления расходящегося интеграла с особенностью типа при г->0, предложены итерационные процессы решения прямым и непрямым МГЭ линейнь(х и нелинейных задач теории пологих оболочек, основанные на применении фундаментальных решений задач изгиба и растяжения пластины постоянной толщи- [c.4]

В трехмерной теории упругости в качестве тела, имеющего угловую линию часто брали четверть пространства [18,32,33,51-53,59,63-69], получая приближенные решения при помощи интегрального преобразования Фурье. Например, в работе [33] изучена задача о четверти пространства, жестко заделанной по одной стороне и нагруженной по другой нормальными и касательными усилиями. Для нормального напряжения в заделке составлено интегральное уравнение первого рода и исследован характер особенности решения вблизи ребра. Большой интерес к задачам для упругой четверти пространства проявляют американские и японские механики. Численный метод компенсирующих нагрузок был применен Хетени для получения общего решения для четверти пространства [66] (в западной печати эта задача теперь носит имя Хетени). Задача Хетени пересматривалась и алгоритм ее решения упрощался [65, 67], затем методом типа конечных элементов была рассмотрена контактная задача о действии прямоугольного штампа на упругую четверть пространства [68 . [c.181]

Благодаря указанным выше свойствам задача Неймана и задача Дирихле сводятся к решению сингулярных интегральных уравнений относительно неизвестных плотностей источников (компенсирующих нагрузок) в непрямом методе граничных элементов. В этом случае источники не имеют физического смысла, а решение ищется в виде (п.3.1) или (п.3.2). Если находить решение в виде (п.3.4), то задача сведется к решению интегрального уравнения относительно неизвестных плотностей и(4) или одна [c.176]

Как показывают данные табл. 1-4, применение предварительной газификации мазутов в чисто паротурбинных установках вызывает дополнительные потери топлива свыше 4%. В ПГУ эта потеря компенсируется за счет эффекта комбинирования, что приводит к снижению достигаемой экономии топлива по сравнению с ПТУ тех же параметров до 2—3%. Метод газификации и высокотемпературной очистки можно успешно применять на действующих ТЭЦ, в том числе городских, на которых предельно допустимое загрязнение воздушного бассейна окислами серы и азота ограничивает их дальнейшее расширение. Ниже рассмотрена эффективность использования высокосернистых мазутов путем их газификации и высокотемпературной очистки на Энгельсской ТЭЦ. В разработках Белорусского отделения ВНИПИэнергопром показано, что для покрытия перспективных тепловых нагрузок г. Энгельса необходимо расширение ТЭЦ-3 путем установки турбины Т-100-130 и двух котлоагрегатов типа БКЗ-320-140ГМ. Однако такое расширение станции на мазуте с со- [c.27]

Конкретным объектом приложения рассматриваемой математической модели могут служить сильфоны — компенсирующие элементы (КЭ), широко применяемые во многих отраслях современного машиностроения (энергетического, атомного, нефтехимического и т. д.). Компенсирующие элементы работают в режиме циклического нагружения, при этом в них возникают упругопластические деформации. В соответствии с существующими стандартами [143J максимальное значение интенсивности упругопластической деформации, возникающей от расчетной системы нагрузок, служит основным параметром при оценке малоцикловой прочности КЭ. Известны методы, позволяющие рассчитывать КЭ без армирующих колец с учетом нелинейных факторов. Однако в случае армирования снльфона компенсатора кольцами методика конструирования КЗ основана на использовании эмпирических формул или приближенных 1ЮДХ0Д0В, что требует значительных затрат средств и времени на выполнение экспериментов, но не гарантирует надежности КЭ. Предложенная ниже математическая модель контакта оболочки со штампом в условиях их кинематического взаимодействия позволяет, в частности, корректно построить расчетную схему КЭ, армированного кольцами. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...