Устойчивость при кручении

Для проверки цилиндра гибкого колеса на устойчивость при кручении используют приближенные формулы [51 ] [c.195]

Подводя итог сказанному, отметим, что к настоящему времени нет удовлетворительного решения задачи устойчивости при кручении. Эксперименты не подтверждают как линейную, так и нелинейную теорию. Отклонение от линейной теории составляет примерно 35%. Вероятно, как и в случае внешнего давления, следует ожидать более точных решений нелинейной задачи с учетом начальных несовершенств и более аккуратных экспериментов. В практических расчетах с начальными неправильностями порядка их толщины следует ориентироваться на величину верхнего критического напряжения, корректируя его данными рис. 9.6. При больших начальных неправильностях величину критических напряжений следует снижать примерно в 1,3 раза. [c.165]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

Устойчивость при кручении, при изгибе поперечной силой оболочек, полученных косой, перекрестной и изотропной намотками [c.205]

Устойчивость при кручении. В этом случае получить без упрощений замкнутые формулы для критического сдвигающего усилия не удается. Поэтому для каждого заданного угла это усилие находилось численным методом с помощью программ на языке ФОРТРАН. Одна из них приведена в [60]. Ниже представлены алгоритмы определения критических сдвигающих усилий. [c.212]

Рассмотрим теперь потерю устойчивости при кручении и наличии больших осевых растягивающих напряжений (/ 1, / 2 1) Представим корни уравнения (1.4) в виде (1.6) [c.188]

Влияние переменности определяющих параметров на потерю устойчивости при кручении [c.189]

Пример 9.1. Рассмотрим устойчивость при кручении круговой косо срезанной цилиндрической оболочки с постоянными [c.191]

Тонкие цилиндрические о б о л о ч к и должны быть проверены на устойчивость при кручении, осевом сжатии и при действии наружного давления. [c.300]

Устойчивость при кручении. По концам оболочки действует крутящий момент (рис, 13), создающий в стенках касательные напряжения [c.502]

Формы потери устойчивости 501 Оболочки цилиндрические длинные — Общее решение и основные случаи расчета 481—483 — Понятие 480 — Устойчивость при- действии осевых сил 502 — Устойчивость при изгибе 504, 505 — Устойчивость при кручении 503 [c.691]

Рассматриваемый вал может разрушиться либо под действием сдвиговых напряжений, либо в результате потери устойчивости при кручении. Сдвиговое напряжение, создаваемое крутящим моментом, определяется по формуле [c.189]

Устойчивость при кручении. По концам оболочки действует крутящий [c.466]

Растягивающее осевое усилие (до определенных пределов) повышает устойчивость при кручении. При большом растягивающем осевом усилии следует проверить условие пластической устойчивости [c.471]

В вибрографе для записи горизонтальных колебаний маятник ОА, состоящий из рычага и груза, может качаться вокруг горизонтальной оси О около вертикального положения устойчивого равновесия, удерживаясь в этом положении собственным весом и спиральной пружиной. Зная максимальный статический момент силы тяжести маятника Qa = 45 Н-см, момент инерции относительно оси О У = 0,3 кг-см и жесткость при кручении [c.408]

Потеря устойчивости упругого равновесия возможна также при кручении, изгибе и сложных деформациях. [c.266]

Рассмотрим стержень (рис. 13.18), нагруженный на концах моментами, действующими в вертикальной плоскости. Условия закрепления на концах будем считать допускающими свободный поворот сечения при изгибе как в одной, так и в другой плоскости и в то же время запрещающими поворот при кручении. Жесткость в плоскости заданных внешних моментов предполагаем достаточно большой. Это позволяет считать, что до потери устойчивости стержень сохраняет в основном прямолинейную форму. [c.528]

Известно, что длинный прямой стержень, закручиваемый двумя моментами, может при определенных условиях потерять устойчивость. Такого рода потеря устойчивости наиболее наглядно проявляется при кручении нитей [c.48]

Трехслойные конические оболочки с ортотропными- несущими слоями рассматривал Риз [229], который сформулировал задачу устойчивости при осевом сжатии, изгибе, кручении и при комбинированном воздействии этих нагрузок. Численные результаты были, однако, получены только для случаев осевого сжатия и чистого изгиба. Устойчивость трехслойных ортотропных оболочек других форм, насколько известно автору, не рассматривалась. [c.249]

Генераторы 253, 254 Колеса — см. Зубчатые колеса-, Червячные колеса Колонны решетчатые — Устойчивость 367 Кольца круговые — Жесткость и моменты сопротивления при кручении 302 [c.984]

При расчете на прочность, жесткость и устойчивость элементов машиностроительных конструкций одним из обязательных этапов является установление основных геометрических характеристик поперечного сечения рассчитываемой детали — координат центра тяжести, площади, главных осевых моментов инерции, момента инерции при кручении, минимального радиуса инерции и т. д. Как правило, эти характеристики устанавливаются обычными методами сопротивления материалов и принципиальных трудностей здесь не возникает. Однако для сечений сложных очертаний существенно возрастает объем вычислений и вероятность получения ощибки. [c.321]

Целый ряд работ посвящен задачам устойчивости таких оболочек при комбинированном нагружении. Случай комбинированного воздействия осевых сжимающих сил и нормального давления (внутреннего или внешнего), реализующийся в отсеках ракет при старте, рассмотрен в работах Серпико [252], Шиффнера [248 ] и Диксона [78 ]. Радковский [227 ] провел численный анализ при произвольном осесимметричном нагружении. Устойчивость при кручении в сочетании с внутренним или внешним Давлением исследовали Зингер и др. [258]. [c.231]

Первое приложение нелинейной теории к задачам устойчивости. цилиндрических оболочек с произвольным расположением слоев содержится в работе Турстона [287], где рассмотрен случай осевого сжатия. Численные результаты для такого нагружения впервые были получены Хотом [148, 149], который показал, что оболочки из боропластика менее чувствительЦы к. начальным несовершенствам, чем оболочки из стеклопластика, а последние менее чувствительны, чем оболочки из любого изотропного материала. Этот вывод был подтвержден в результате экспериментального определения критической нагрузки, которая составляла от расчетной 65—85% (Цай и, др.) в среднем приблизительно 85% (Кард ]55]) и 67—90% (Холстон и др. [125]). В последней работе рассмотрена также устойчивость при кручении и как уже отмечалось в разделе VI,В, были получены экспериментальные значения критической нагрузки, которые превышали теоретические. [c.242]

Таким образом, можно сформулировать задачу в следующей стандартной форме проектные параметры г и целевая функция, минимум которой надо найти, G = 2лriLp ограничения — неравенства по сдвиговым напряжениям Мкр/(2лг2 ) [т]//7 по устойчивости при кручении Mщ 2nrЧ) [x u N , по величинам геометрических параметров 0,001 м г 0,02 м. [c.106]

Введение. Как уже упоминалось в начале последнегч) раздела, рассматриваемый в этом параграфе случай аналогичен случаю цилиндрической оболочки при окружном обжатии, так как в обоих случаях образующиеся при потере устойчивости волны распространяются от одного края оболочки до другого и условиями на краях нельзя пренебрегать. В обоих указанных случаях число п волн в окружном направлении велико для цилиндрической формы к оротких оболочек и оболочек средней длины это число уменьшается ири увеИичении, длины и принимает свое минимальное значение п = 2 только для—очень длинных труб. Так же, как и в предыдущем случае, из рис. 7.2 видно, что приближенное. уравнение (6.34) (которое первоначально было получено для исследования потери устойчивости при кручении) дает превосходное приближение всюду, за исключением предельного случая ft = 2, где значения критического напряжения завышаются примерно на 13%. [c.527]

Последущие наблюдения Баушингера устойчивости при кручении образцов различных поперечных сечений, так же как и заключительная серия опытов в первой части замечательной работы Вертгейма по устойчивости и разрушению, были в основном исследованиями пластических деформаций. [c.137]

Решение задач устойчивости цилиндров с симметричным пакетом слоев при кручении представлено в работах Марча и др. [1811, Беккера и Джерарда [30], Симитсеса [255]. В последней работе получена следующая полезная для приложений простая формула, справедливая для оболочек средней длины при (пЫлН ) 1 (где п — число полуволн в окружном направлении, L — длина оболочки, i — радиус) [c.235]

Марч, и Куензи [180] представили линейный анализ устойчивости цилиндрической оболочки с ортотропными несущими слоями при кручении. Риз [229] сформулировал задачу устойчивости таких оболочек при осевом сжатии, изгибе, кручении, а также при воздействии любой комбинации этих нагрузок. Однако численные результаты им были получены для случаев раздельного или совместного осевого сжатия и изгиба при свободно опертых и защемленных кромках. Эти задачи рассмотрены также в работе Риза и Берта [231]. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...