Коэффициент изменения средней скорости кривой

Рассмотрим решение задачи синтеза четырехзвенного механизма по коэффициенту изменения скорости (рис. 118). Пусть известны два крайних положения коромысла и задан коэффициент изменения средней скорости коромысла Ку. Требуется спроектировать криво-шипно-коромысловый механизм. [c.189]

На рис. 31 показаны расчетные кривые влияния коэффициента на средние скорость и расход топлива автопоезда полной массой 41 т при движении по дорогам, имеющим участки с максимальным продольным уклоном а = 3 5 и 8%. Из графиков следует, что наибольшее относительное влияние оказывает изменение коэффициента / при движении автомобиля по дороге с наименьшей степенью пересеченности продольного профиля, т. е. при а < 3%. В этом случае при увеличении коэффициента сопротивления качению с 0,01 до 0,02 средняя скорость уменьшается на 17%, и расход топлива возрастает на 56%. На дороге с максимальными подъемами до 8% средняя скорость уменьшается на 13%, и расход топлива увеличивается на 43%. [c.106]

Водопропускные сооружения обычно работают при расходах, изменяющихся в различных диапазонах. При изменении расхода изменяются удельная энергия потока Ео, глубины Лс и hl, глубина в нижнем бьефе h соответственно кривой связи Q с h , средняя скорость и /7к. б в отводящем русле, напор при пропуске расхода через водосливы или из-под затворов, коэффициенты расхода и сжатия. [c.226]

Большие величины относительного смещения среднего уровня температуры, приведенные в табл. 2 и доходящие до 70—75% от амплитуды колебаний температуры потока, вызваны несинусоидальной формой кривой изменений теплообмена. Такая форма кривой обусловлена нелинейностью связи коэффициента теплообмена и скорости потока и является типичной для потока с синусоидальными колебаниями скорости. [c.252]

Максимальный к. п. д. (см. рис. 1.5, 1.6) в поста- новке II достигается при значительно меньших, чем в постановке I, значениях относительной расходной составляющей скорости aj/ fl. Таким образом, при одной и той же величине угла ра значениям к. п. д. (рис. 1.7, а) в постановке II соответствует большая площадь выходного сечения рабочего колеса, т. е. большая высота рабочей лопатки /а- Представляет интерес, однако, сравнение при одинаковой площади выходного сечения. Результаты такого сравнения иллюстрирует рис. 1.7, на котором кривые к. п. д. т]и (см. рис. 1.6) перестроены в функции от относительной высоты лопатки /д (в качестве масштаба принята длина лопатки при значении угла ра = 160°). Изменение /"а, представленное на рис. 1.7, соответствует тому же диапазону значений р2. что и на рис. 1.6, причем при сравнении предполагалось, что средний диаметр рабочего колеса на выходе (или коэффициент радиальности) и расход рабочего тела сохраняются постоянными. При одинаковой высоте рабочей лопатки к. п. д. ступени в постановке I выше. Видно также, что в постановке П высота лопатки не может быть ниже некоторого предела (в данном случае = = 0,7). При движении по кривой к. п. д. (рис. 1.7) справа налево уменьшаются величина угла pj и высота Однако начиная с некоторого значения (Рз 145°) высота лопатки снова начинает увеличиваться. Вследствие этого при использовании постановки II для выбора оптимальных параметров могут возникнуть ограничения возможности выбора геометрических параметров ступени. При достаточно большом расходе рабочего тела даже минимальная высота рабочей лопатки может оказаться неприемлемо большой, и для получения удовлетворительной конструкции ступени придется отступить от оптимальных условий, т. е. запроектировать [c.28]

На рис. 4.5, а сравниваются также опытные данные, полученные на экспериментальных установках с различным числом витых труб в пучке (Л = 37 и 127). Видно, что характер изменения и и Т для этих двух пучков идентичен, а разброс опытных точек находится в пределах теоретических кривых с коэффициентом К = 0,03. .. 0,09, т.е. среднее значение коэффициента К практически одинаково. Следует отметить, что система уравнений (1.8). .. (1.11) упрощается, если пренебречь в (1.8) членом, характеризующим процесс выравнивания неравномерностей поля скорости вследствие турбулентной диффузии и других механизмов переноса, которые учитываются коэффициентом О/ [39], а также членом, содержащим объемные источники гидравлического сопротивления. Тогда вместо (1.8) получим [c.106]

Ленин глубины камеры (см. рис. 5-9), полученные на модели рассматриваемого котла. Левая часть графика относится к случаю включения двух горелок, правая — шести горелок. Цифры над кривыми показывают величину отклонения коэффициента теплоотдачи в данной части пучка от средних его значений для поверхности в целом. Цифры под кривыми указывают диапазон изменения нагрузки котла (скоростей потока воздуха в модели) в процентах. Данные, приведенные на рис. 5-10, отчетливо показывают, что при встречном закручивании потоков в горелках степень неравномерности в распределении по испарительному пучку оказывается меньшей, чем при осуществлении закручивания всех потоков по часовой или против часовой стрелки. Проведенное исследование выя вило, что встречное закручивание в горелках способствует наиболее [c.175]

Для примера определим долговечность рессоры автомобиля при движении по улучшенной грунтовой дороге с постоянной скоростью Уа = 50 км/ч. После обработки записи нагружения получаем среднее квадратическое отклонение динамических напряжений 5 (Сто) = 90 МПа основная частота изменения нагрузки (Оц = 10 Гц. Параметры кривой усталости для данного случая нагружения имеют следующие значения о, = 200 МПа N о = = 5-10 т = 5. При этих данных по формуле (139) функция Т (5 + 2) = 5,66-3,32 = 18,70 функция Р (хо, т + 2) дает значение Р (5 7) = О",66. Подставив эти величины в формулу (144), получим Тд = 8,15-10 с = 2260 ч, что соответствует сроку службы п = 113 тыс. км при данной скорости движения. Если принять заданный пробег до капитального ремонта о = 100 тыс. км, то для данных условий эксплуатации получим удовлетворительный коэффициент запаса долговечности 1,13. [c.225]

При определении момента инерции махового колеса с помощью уравнения кинетической энергии заданными являются коэффициент неравномерности 8 движения механизма и средняя угловая скорость ш р. Также задаются диаграммы приведенных движущих моментов и моментов сопротивления и диаграмма приведенного момента инерции в функции угла поворота ведущего звена. Необходимо подчеркнуть, что при расчете маховика с помощью диаграммы Г=Г(7 ) силы инерции не должны входить в диаграммы движущих сил и сил сопротивления. Диаграммы движущих моментов и моментов сил сопротивления даются только для времени установившегося движения. Следовательно, интегрирование разностей площадок между этими двумя кривыми так, как это было показано в 95, позволяет определить только изменение кинетической энергии механизма. Обозначим это изменение кинетической энергии через ДГ [см. равенство (20.17)]. Далее, так как нам [c.506]

На рис. 38 приведены два семейства кривых, показывающих изменение напряженности и коэффициента затухания высокочастотной мощности при изменении скорости волны В качестве параметра на рис. 38 взято а/Х. Масштаб по осям графика выбран таким образом, чтобы сделать более наглядным преимущество средних [c.117]

Изменения средней скорости выходвого звена коэффициент 144 Кинематическая схема ы. 121 Крайнее положение звена 145 Крайнее положение и. 145 Обобщенная координата 204 Обобщенная скорость 204 Передаточное отношение 221 План м. 231 План скоростей н. 232 План ускорений и. 232 Шатунная кривая 412 [c.427]

В области ухудшенного теплообмена неравповесность в потоке определяется скоростью испарения капель в нар и коэффициентом теплоотдачи между паром и каплей. В случае малых массовых скоростей и давлений капли характеризуются большим средним размером и малой суммарной поверхностью межфазного взаимодействия. Кроме того, скорость пара относительно капли также невелика и ввиду малости коэффициента теплоотдачи испарение капель протекает вяло. В результате доля тепла, подводимая к пару, расходуется в значительной степени на перегрев пара. Кривая изменения температуры стенки по длине трубы характеризуется монотонным ростом (рис. 4.9, а). При больших давлениях и массовых скоростях (например, pw — 3000 кГ/м -с) межфазный тепломассообмен на мелких каплях протекает столь интенсивно, что средняя температура пара незначительно отличается от температуры насыщения. Температура стен- [c.151]

Предположим теперь, что колеблюш,ийся вал вращается. В таком случае получается колебательная система, коэффициент жесткости которой меняется со временем, совершая один полный цикл изменения за половину оборота вала. Используя соображения того же рода, что и в предыдущем случае, можно показать, что при определенном отношении между угловой скоростью й) вала и средним значением р угловой частоты его свободных поперечных колебаний систаиа будет получать энергию, что приведет к постепенному возрастанию амплитугш поперечных колебаний. В этом можно убедиться рассматривая две кривые, показанные на рис, 120. Верхняя кривая представляет зависимость перемещение — время при поперечных колебаниях вала со средней частотой р. Нижняя кривая представляет переменную изгибную жесткость вала, если вал совершает один оборот за один цикл поперечных колебаний, так что й)=р. Внизу рисунка показаны соответствующие положения вращающегося поперечного сечения вала и нейтральная ось п. Мы видим, что за первую четверть цикла, когда диск движется от крайнего положения к среднему и приложенная к диску реакция вала совершает положительную работу, изгибная жесткость больше, чем ее среднее значение во второй четверти цикла реакций вала противоположна направлению движения диска и изгибная жесткость меньше ее среднего значения. Замечая, что в любой момент реакция пропорциональна соответствующей изгибной жесткости, можно заключить, что положительная работа, совершаемая за первую четверть цикла, численно больше отрицательной работы, совершаемой за вторую четверть цикла. Это приводит к избытку положительной работы за один оборот вала и создает постепенное возрастание амплитуды поперечных колебаний вала. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...