Параметр растяжения

Из уравнения (8) видно, что параметр растяжения и зависит для данного материала пластинки, от интенсивности нагрузки и от отношения Ijh ширины пластинки к ее толщине. Из уравнений же (10) и (11) видим, что напряжения Oj и Oj точно так же являются функциями от и, и l/h. Следовательно, максимальное на- [c.22]

При вычислении параметра растяжения и поступаем, как и в ранее рассмотренных случаях, определяя растягивающую силу 5 из того условия, что удлинение элементарной полоски должно быть равно разности между длиной дуги изогнутой оси и хордой, имеющей длину I. На этом основании [c.30]

Остается ввести эту величину в уравнение (23), чтобы получить, наконец, параметр растяжения и. [c.34]

Параметр растяжения 22, 32, 34, 35 Перекрытие балочное 257 [c.634]

Свойства фазовых траекторий в зависимости от параметра растяжения. Чем выделено синус-преобразование Стационарная функция распределения [c.83]

Отсюда для параметра растяжения имеем [c.89]

Из анализа классических Я-систем мы уже видели, что в случае стохастичности имеется по крайней мере одна переменная ( ), ио которой происходит быстрое перемешивание. Наиболее удобными для иллюстрации являются отображения в задачах с биллиардами (см. уравнения (3.3.3) и (Д1.4)). Параметр растяжения К является функцией энергии (см., например, уравнения (3.3.5) и (3.3.2) в задаче о скользящих электронах). Поэтому возмущение Е на величину АЕ приводит, вообще говоря, к возмущению начального условия на величину [c.227]

Отождествляя параметр Стр с разрушающими напряжениями (Г/, получаемыми в условиях одноосного растяжения образца при Т То, а также с критическим напряжением хрупкого разрушения S , условие распространения микротрещины скола можно сформулировать следующим образом [127, 131] [c.71]

Следует отметить, что в (2.11) физический смысл S вполне соответствует интерпретации этого параметра, достаточно устоявшейся в настоящее время критическое напряжение хрупкого разрушения S является параметром, достижение которого наибольшими главными напряжениями является достаточным условием для реализации хрупкого разрушения, т. е. для обеспечения страгивания и распространения микротрещины. При этом в качестве необходимого условия выступает условие зарождения микротрещин, которое многие исследователи, например в работах [101, 149—151], принимают в виде (2.3). В предлагаемом критерии хрупкого разрушения (2.11) необходимое условие хрупкого разрушения соответствует условию зарождения микротрещин скола в виде (2.7). Как уже говорилось, разрушающее напряжение а/ при одноосном растяжении образцов в диапазоне температур Го Г Тем (см. рис. 2.6 и 2.7) совпадает с напряжением распространения микротрещин Ор, тождественно равным S , что позволяет получать значения S (x) на основании указанных предельно простых экспериментов. Однако совпадение а/ с S не является общим правилом даже при хрупком разрыве в условиях одноосного растяжения в области температур Т <То разрушающее напряжение а/ не является напряжением распространения микротрещин (см. рис. 2.7), а соответствует напряжению, при котором выполняется условие зарождения микротрещин. Такая же ситуация наблюдается при хрупком разрыве в условиях объемного напряженного состояния, например при разрушении образцов с концентраторами и трещинами (см. подразделы 2.1.4 и 4.2.2). [c.72]

Анализ данных рис. 2.10 показывает, что зависимость критического напряжения хрупкого разрушения от пластической деформации является инвариантной к истории деформирования, если в качестве меры накопленной пластической деформации выбран параметр Одквиста х. Действительно, представление результатов опытов на растяжение предварительно циклически наклепанного материала в координатах S — е/ (или S — еР, [c.76]

НДС, удовлетворяющее указанным выше условиям, можно реализовать при растяжении в цилиндрических образцах с круговым надрезом при подходящем подборе его геометрических параметров, а также в образцах с трещиной. [c.97]

Введем обозначения, используемые в алгоритме величины с индексами 1,1—1 относятся к текущей и предыдущей итерации на временном этапе т — Ат, т и 2 — соответственно скорость продольной (осевой) деформации при растяжении ( i > > 0) и сжатии ( 2 < 0) образца р — параметр сходимости итерационного процесса бд — заданная погрешность вычислений остальные параметры те же, что и в подразделе 3.4.1. [c.179]

В результате проведенных авторами работ [33, 287, 288] расчетов и экспериментов на ДКБ-образцах и образцах с краевой трещиной при растяжении было установлено следующее. Для стационарной трещины при монотонном нагружении в условиях упругопластического деформирования материала параметры Т - и У-интегралы (вычисленные по внешнему контуру) совпадают. По мере развития трещины /-интеграл непрерывно возрастает, в то время как Т -интеграл растет только до неко- [c.254]

Табл. 6.4. Параметры пружин Пружины сжатия и растяжения I класса разряда I (ГОСТ 13766—68)

Диаграммы усталости (см. рис. 159) строят на основании результатов испытания стандартных образцов при определенном виде нагружения (растяжения, сжатия, изгиба, кручения) и постоянных параметрах цикла (при постоянном значении коэффициента асимметрии цикла г). [c.284]

Исходные положения расчета по тяговой способности. Расчет ремней при этом методе сводится к определению площади поперечного сечения ремня Р из расчета на растяжение (см. формулу (23.11)]. При этом допускаемые напряжения [к] и ряд параметров ременных передач назначают таким образом, чтобы обеспечить оптимальную тяговую способность и усталостную прочность ремня [c.359]

В результате чего витки готовой пружины растяжения плотно прижимаются друг к другу. Такие пружины с межвитковым давлением имеют больший коэффициент жесткости К по сравнению с обыкновенными пружинами при прочих равных параметрах. Отличие винтовых пружин сжатия и растяжения состоит также в конструкции концов. У пружин растяжения концы оформляют в виде зацепов, которые часто являются наиболее слабым местом пружин. Технологически прост зацеп, получаемый отгибом последних одного-двух витков пружины (см. рис. 321, й), однако он значительно деформируется при нагружении и вызывает перекос пружины вследствие появляющегося эксцентриситета нагрузки. [c.463]

В практике проектирование цилиндрических винтовых пружин сжатия или растяжения сводится к определению их оптимальных параметров, соответствующих заданным величинам нагрузки, долговечности и удовлетворяющим габаритным требованиям. [c.465]

НОМ сечении пера (рис. 8.4). По оси ординат отложена средняя температура по сечению лопатки, по оси абсцисс — разность максимальной и минимальной температур 7], в сечении. Область работоспособности лопатки ограничена по ординате — средней температурой материала, обусловливающей значение допустимого коэффициента запаса прочности А , по абсциссе — температурами 7], и обусловливающими значения допустимых местных коэффициентов запаса прочности при растяжении и сжатии. При использовании ВЭ в каналах лопатки в зависимости от параметров системы охлаждения, температуры JP и Гд материала могут изменяться различным образом, а растет (на фафике отрезок ДТ укорачивается), что приводит к увеличению по растяжению в самой опасной точке сечения. [c.369]

На рабочих чертежах (ГОСТ 2.401—68 ) пружины располагают горизонтально. Винтовые пружины сжатия и растяжения изображают с правой навивкой, указывая действительное направление навивки в технических требованиях. Пружины кручения изображают с требующимся направлением навивки. Сортамент материала пружины, определяющий ее размеры, записывают в основной надписи. Для пружины с контролируемыми силовыми параметрами на чертеже по- [c.240]

Диаграмма растяжения содержит гораздо больше информации о свойствах материала, чем определяется по ГОСТу 1497 и др. При оценке механических характеристик металла при диагностировании аппарата и в исследовательских работах эта информация должна извлекаться по возможности более полно. Это дает ряд тонких характеристик материала, реагирующих на такие изменения в структуре, которые, не меняя стандартных, параметров (а , Og, й, v /), сказываются, например, на склонности к хрупкому разрушению, усталостной прочности и т.п. [c.284]

При наложении на напряженное состояние всестороннего растяжения или сжатия параметр Лоде не изменяется [c.52]

Рисунок 4.20 - Схема Г. Си, иллюстрирующая дилатацию и дисторсию локальных объемов на фронте трещины Каждый блок под действием приложенного напряжения подвергается изменению объема и формы. Основные соотношения для каждого элемента могут различаться, и поэтому решение увязывается с историей нагружения. Это требует формирования банка данных, содержащего кривые напряжение - деформация при одноосном растяжении, охватывающие область локальных скоростей деформации, реализуемых в различных объемах материала на фронте трещины. Согласно Г.К. Си, плотность энергии является наиболее информативным параметром состояния, а площадь под кривой истинное напряжение -истинная деформация характеризует изменение функции плотности энергии

Предел текучести, модуль К нга Е (модуль упругости I рода) и параметры растяжения (относительное и пропорциональное удлинения) можно определить по диаграммам растяжения только в том случае, когда они надежны и хорои]о поддаются анализу. [c.41]

Остановимся па некоторых обобщениях. Особенностью критерия перекрытия резонансов (2.10) является то, что для вычисления К достаточно пользоваться исследованием движения системы в окрестности только одного резонанса и в пренебрежении всеми другими. Технически такая задача достаточно просто решается, как было показано в 1.3, что делает критерий (2.10) практически очень удобным (ком. 3). Продемонстрируем это следующим образом. В правой части универсальной модели (1.5) стоит сумма эквидистантных импульсов. Разложение такой силы в ряд Фурье (2.1) имеет бесконечное число равноотстоящих на величину V гармоник с одинаковыми амплитудами. Ясно, что число гармоник может быть конечным, а амплитуды и расстояния по частоте между гармониками могут слегка варьироваться, и тем не менее критерий (2.10) сохранится. Конечно, описанная вариация задачи также позволяет построить преобразование и определить параметр растяжения, однако условие перекрытия резонансов в даннози случае быстрее приводит к цели. [c.83]

Такпе частицы рассеиваются в основном на малые углы Д//, и характерный параметр растяжения угла траектории с некоторой осью можно записать в виде [c.106]

Продолжим рассматривать вкладку Stret h. На ней можно редактировать параметры растяжения или сжатия сэмпла во времени при изменении темпа. Настройки этой вкладки активны только для звуковой петли, поскольку диско вые звуки сжимаются и растягиваются всегда равномерно, а единичные вообще не сжимаются и не растягиваются. [c.146]

Правила выполнения рабочих чертежей пружин изложены во второй части ГОСТ 2.401—68. В отличие от ГОСТ 4444—60 новый стандарт дает конкретные указания по выполнению рабочих чертежей пружин в зависимости от их назначения с учетом, требований, которым они должны удовлетворять. Например, на рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки (черт. 186) для пружин растяжения с межвинтовым давлением на диаграмме указывают величину силы межвиткового давления (черт. 187) если у пружины контролируют две нагрузки, то предельные отклонения высоты (длины) пружины не устанавливают (черт. 188) если контролируют только одну нагрузку или на чертеже не приводят диаграмму, то указывают предельные отклонения высоты (длины) пружины в свободном состоянии (черт. 189), [c.115]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Указанное следствие вытекает из второго важного момента предложенной схематизации процесса хрупкого разрушения условия зарождения, страгивания и распространения трещин скола являются независимыми. Разрушение в макрообъеме в зависимости от температурно-деформационных условий нагружения может контролироваться одним из перечисленных процессов. Для случая одноосного растяжения условия зарождения, страгивания и распространения микротрещин скола можно изобразить в виде схемы (рис. 2.7), использовав параметрическое представление в координатах а — Т. Кривая 1 соответствует условию зарождения микротрещин скола, причем это условие не совпадает с условием достижения макроскопического предела текучести. Прямая 2, отвечающая напряжению а=5о, есть условие страгивания. Линия 3 определяет условия распространения микротрещин скола в изменяющейся в процессе деформирования структуре материала. Очевидно, что при условии о От параметр ap = onst, поскольку в этом случае rie сформированы [c.65]

Параметры о<г и Шт можно определить в условиях, когда хрупкое разрушение контролируется процессом зарождения микротрещин, а не процессом их распространения. При одноосном растяжении гладких образцов хрупкое разрушение в большинстве случаев лимитируется именно распространением микротрещин, поэтому по результатам таких опытов найти а<г и Шт не представляется возможным. Наиболее подходящими для нахождения Od и Шт являются образцы, в которых реализуется значительная жесткость напряженного состояния. Геометрия этих образцов должна быть такова, чтобы при Р < Р/ (Р/ — разрушающая нагрузка) в образце существовала зона, в которой Oi 5с и ai + mTi( Si — От) < а<г. Очевидно, что при P = Pf в такой зоне будет выполнено условие зарождения микротрещин 0i + ntTe(0i — Oi)=ad, которое контролирует в данном случае наступление хрупкого разрушения. [c.97]

Рассмотрим результаты определения параметров в условии зарождения разрушения, которые обозначим о и /п , для стали 15Х2МФА после предварительной деформации растяжением на ео = 6 %. Как и для стали в исходном состоянии, величины о [c.105]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Обобщающий анализ свойств материала с учеюм температуры и времени оказывается очень сложным и не укладывается в простые экспериментально полученные кривые, подобные диаграммам растяжения. Функциональная зависимость между четьтрьмя параметрами а, е, температзфой 1° и временем t [c.69]

Здесь кратко рассмотрены некоторые расчетные формулы винтовых пружин растяжения (рис. 2.47, а) и сжатия (рис. 2.47, б). Эти пружины можно рассматривать как пространственно изогнутые брусья. Они характеризуются следующими параметрами диаметром проволоки (1, из которой навита пружина, средним диаметром витка О, т. е. днаметрохм винтовой линии, образуемой осью проволоки, числом витков 1 и углом подъема витков а. Винтовые пружины растяжения навиваются без просветов между вятками, пружины сжатия — с просветами. [c.190]

Значения Apj и m могут быть определены экспериментально путем анализа зависимости Uo от управляющего параметра. В качестве управляющего параметра может быть принято, например, отношение Ттах/Сттах< характеризующее напряженно-деформированное состояние (Ттш1, сттм - максимальные напряжения па СДВИ1 и растяжение, соответственно). [c.264]

Из приведенных данных следует, что огноп1ение энергии активации элементарного процесса при кручении (Uo)i к Uo при растяжении (Uq)2 отвечает условию самоподобия, что позволяет определить параметр порядка при m= onst (m=-2 и 16) (см. таблицу 4.1). [c.266]

Концепция Жильмо предполагает возможность определения фундамен-xajibHoro параметра W , контролирующего зарождение трещины критического размера на основе данных испытания на растяжение. Однако в общем случае, как известно, деформация и энергия распределяются неоднородно по объему деформируемого металла. [c.279]

Для ггостроения диаграммы необходимо определить экспериментально, на основе растяжения образцов при различных температурах, пороговое разрушающее напряжение aj, (принимается предел прочности) и соответствующий ему параметр р (рисунок 4.37). [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...