Фильтры фазовые

Действительно,, по амплитудно-фазовой характеристике видно, что изменение амплитуды в области резонанса вызывает прогрессивное возрастание ошибок с расширением полосы изменения угловой скорости и повышения добротности фильтра, фазовые ошибки возрастают практически линейно с расширением полосы изменения угловой скорости, а крутизна их возрастания увеличивается с повышением [c.35]

Расстояние АК между соседними максимумами, пропускаемыми фильтром, и выраженное в длинах волн, будет определяться первой ступенью фильтра. Фазовый сдвиг между соседними максимумами составит 2я. Тогда для свободного спектрального интервала напишем [c.468]

Стабилизация корабля от плескания жидкости осуществляется за счет создания фильтром фазового опережения. [c.76]

Структурная схема рис. 72 универсальна, так как изменение программы позволяет реализовать любой метод обработки информации ВТП, основанный на анализе амплитудно-фазовых параметров сигналов амплитудный, фазовый, способ проекции. Эта же схема с добавлением программно управляемых последетекторных фильтров может быть применена и для реализации модуляционного метода. Она может быть использована и для метода [c.138]

Структурные схемы дефектоскопов ИПП-1М, ИДП-1 и ВД-ЗОП в основном аналогичны структурной схеме, показанной на рис. 67, б, и отличаются наличием блоков усилителя огибающей, фильтров и пороговых устройств, включаемых между выходом фазового детектора и индикатором. Эти приборы снабжены проходными ВТП со сменными катушками (см. рис. 61), диаметр которых выбирается в зависимости от размеров поперечного сечения объекта контроля. Для подавления влияния концов объекта на результаты контроля применяют блокировки. [c.140]

Фазовая скорость 361, 389 Феноменологический критерий разрушения 401 Фильтр волновой 369 [c.556]

В детерминированных системах принимается, что закон изменения помех известен, и этот закон закладывается при расчете системы. Заданные показатели качества обеспечиваются лишь подбором соответствующих динамических и статических характеристик системы с помощью корректирующего фильтра. Проектирование таких систем ведется с применением обратных связей по фазовым координатам системы и принципа инвариантности (независимости) от внешних и внутренних возмущений. [c.129]

При моделировании варьировали параметры системы и формирующих фильтров. На рис. 55 показаны результаты моделирования исследуемой системы при / а(т) = 4[х е / т,(т) = = v 6 (т), = 6 . На рис. 56 показаны фазовые траектории [c.221]

В настоящее время широкое распространение в отечественной и осо-бенно в зарубежной практике уравновешивания роторов получили балансировочные устройства, использующие фильтрующие свойства электродинамических приборов (ваттметров, векторметров), фазовых детекторов, обладающих важным свойством — автоматически настраиваться на рабочую частоту балансируемого ротора. [c.134]

К этому же классу частотно-избирательных средств для балансировочных устройств относятся синхронно-фазовые фильтры [10]. Работа этого фильтра основана на двойном преобразовании частоты с помощью четырех фазовых детекторов, управляемых опорными напряжениями, находящимися в квадратуре и имеющих частоту, одинаковую с частотой вращения балансируемого ротора выходное переменное напряжение сигнала от дисбаланса снимается с суммирующей схемы фильтра. [c.134]

Как указывалось выше, все балансировочные устройства, использующие в качестве частотно-избирательных средств электродинамические приборы, фазовые детекторы или синхронно-фазовые фильтры, могут в широких пределах автоматически настраиваться на рабочую частоту вращения балансируемого ротора, так как опорное напряжение имеет ту же частоту, что и сигнал от дисбаланса, подлежащий измерению. [c.134]

На рис. 3, а изображена блок-схема универсального бесконтактного генератора синусоидального опорного сигнала, обеспечивающего работу всех вышеуказанных следящих частотно-избирательных средств. Опорные импульсы создаются датчиком опорного сигнала ДОС, от которого импульсный сигнал по линии связи передается на устройство ФУ, формирующее прямоугольники с частотой повторения, равной частоте следования опорных импульсов. Далее прямоугольные импульсы поступают на импульсно-фазовый детектор ИФД, на другой вход которого подается синусоидальный сигнал от диапазонного подстраиваемого генератора ПГ. ПГ на биениях включает в себя перестраиваемый по диапазонам и автоматически настраиваемый на рабочую частоту в выбранном поддиапазоне генератор ДПГ, эталонный генератор фиксированной частоты ЭГ с фазосдвигающей цепочкой 90°, смесители СМ-1, СМ-2 и фильтры нижних частот ФНЧ-1, ФНЧ-2. [c.135]

Рис. 3. Частотно-избирательные средства с автоматической настройкой на рабочую частоту вращения ротора " а - бесконтактный генератор синусоидального опорного сигнала б — ваттметр I — неподвижные катушки, 2 — подвижная рамка о обмоткой, 3 — демпфер — фазовый детектор г — синхронно-фазовый фильтр

На рис. 5 показана функциональная схема балансировочной машины, включающая диапазонный следящий активный фильтр с переносом спектра. Схема снижает погрешность измерения фазы дисбаланса при непостоянстве частоты вращения балансируемого ротора за счет применения системы АПЧ [16]. При изменении частоты вращения ротора в рабочей точке, выбранной с помощью перестройки ПГ, сигнал на выходе активного фильтра ИУ-1 получит фазовый сдвиг, что отразится на величине выходного напряжения фазового детектора ФД. Изменение величины напряжения ФД с помощью управляющего элемента УЭ вызовет такое изменение частоты ПГ, которое позволит получить сигналы на выходе смесителей СМ-1, СМ-2 с частотой / р, равной частоте настройки активных избирательных фильтров ИУ-1 и ИУ-2. [c.137]

Третий фильтр Ф( пропускает сигналы низкой частоты (400 ги), т. е. опорный сигнал. Этот сигнал через трехфазный ФГ поступает на соответствующие сельсины, связанные с суппортом станка. Перемещение суппорта в продольном и поперечном направлениях вызывает поворот ротора соответствующего сельсина, что вызывает сдвиг фазы опорного сигнала. Сдвинутый по фазе сигнал поступает из сельсина в фазовый детектор. [c.292]

Сигналы обоих преобразователей после усиления поступают на соответствующие входы фазометра, и с помощью фазочувствительного моста и фильтров выдается аналоговый сигнал кинематической погрешности. Сигнал такого вида получается благодаря сглаживанию с помощью фильтров результатов отдельных дискретных измерений фазового сдвига между сигналами, поступающими на соответствующие входы фазометра. [c.272]

Частоты, снимаемые головками МГ-Б1 и МГ-Б2, пропускаются через фазовый дискриминатор Д, благодаря чему создается третье синусоидальное напряжение, частота которого соответствует разности частот двух исходных напряжений и зависит только от вращения выходного звена. Рассогласование фаз этого напряжения и напряжения, индуцируемого головкой МГ-А, фиксируется фазометром Ф и передается на регистрирующий прибор. С помощью фильтра, находящегося между фазометром и регистрирующим прибором, отсеиваются высшие частоты, связанные с вращением [c.275]

Когда требования к точности измерения уравновешивания еще не были особенно высокими, а следовательно и не было необходимости в сильной фильтрации рабочего сигнала от помех, применялись фильтры с добротностью 8—12. При этом случайные изменения скорости вращения балансируемого ротора не вызывали ощутимых амплитудных и фазовых ошибок. В связи с этим определение угловой координаты неуравновешенности при применении резонансного фильтра оказывалось возможным после фильтрации сигнала, как это показано на блок-схеме на фиг. 19. Выбор работы механической части в зарезонансной зоне d/ Oq >3 практически гарантировал от фазовых ошибок, а измерение амплитуды.при применении скоростных датчиков имело погрешность, прямо пропорциональную изменению скорости вращения ротора. Так как изменение этой угловой скорости при правильно подобранной мощности асинхронного электродвигателя укладывается обычно в 2—3%, то и амплитудными ошибками вполне можно пренебречь. Погрешности электрической части схемы, если 34 [c.34]

Для этого они поступают в устройство сравнения по фазе УСФ, затем фильтруются в фильтре ФФ для выделения основной гармоники и, наконец, воздействуют на реле уровня по фазе РУФ, которое срабатывает при снижении разностного сигнала ниже наперед установленного уровня. Если при помощи какого-либо приводного устройства (фиг. 26, б), плавно изменять фазовый угол сигнала генератора, то обязательно встретится положение, при котором сигналы от генератора и от неуравновешенности окажутся в противо-фазе, а это вызовет падение разностного сигнала ниже уровня срабатывания РУФ, отчего оно сработает и зафиксирует фазовый угол генератора. Преобразование сигналов генератора в результате действия устройств а и б показано на фиг. 26, а, б. [c.50]

М. в. представляет большой интерес для функциональной электроники (управляемые магн. полем линии задержки, перестраиваемые резонаторы и фильтры, фазовые модуляторы, конвольверы, анализаторы спектра и др,). В СВЧ-электронике активно исследуют М. в. поверхностных акустич. волн с магнитостатическими волнами в магн. плёнках ( зРедОдд, ТЬд-Ре . . и др.). [c.18]

Основными причинами фазовых искажений в АС являются сложный диспергирующий характер колебательных процессов в подвижных системах громкоговорителей, частотно-завнсимые фазовые сдвиги в разделительных фильтрах, фазовые сдвигн из-за гтро-страиствеиного распределения громкоговорителей в корпусе АС и т. д. [c.11]

Голографический способ получения согласованного пространственного фильтра позволяет сохранить фазовую информацию об объекте, с которым он со1ласован (по которому он изготовлен), и резко снизить уровень паразитных световых сигналов. Схема получения голографического согласованного фильтра пространственных частот представлена на рис. 16. В частотной плоскости 2 по-прежнему образуется Фурье-образ транспаранта, помещенного в плоскость /, но в результате интерференции с когерентным фоном, создаваемым с помощью оптического клина К, в частотной плоскости 2 образуется голограмма, которая, как уже отмечалось, называется голограммой Фурье. [c.52]

При оценке этих слагаемых следу т иметь в виду, что в некоторых случаях фазовые переходы нежду твердой фазой и жидкостью (р О, ю О), между угл-)водородной и водаой фазами (p w), т. е. между фазами с ])азличающимися плотностями Рр и pt ,, происходят только за счет переходов из одной фазы в другую малых добавок (солеи, Г АВ, полимеров и т. д.). Указанные переходы малых масс не л огут заметно изменить объем жидкости. При этом основная ма са фильтрующейся жидкости в виде воды д нефти претерпевав г переходы лишь между подвижными и неподвижными фазами типа 1 2 или 3= 4. Эти иереходы хотя и охватывают знач 1тельные массы, тем не менее в соответствии с (8.2.15) не мог/т изменить объем жидкости, так как они происходят между фазами с одинаковыми истин- [c.309]

Для контроля протяженных объектов широкого сортамента (типоразмеров, марок материалов и т. д.) разработаны универсальные дефектоскопы тиров ВД-ЗОП,- ВД-31П. Универсальность обеспечивается применением четырех частот возбуждающего тока, использованием ВТП со сменными катушками ряда типоразмеров, наличием регулируемых фильтров, блока счетчиков общего числа прутков и числа дефектных прутков, а также осцил-лографнческого индикатора и скоростного самописца, предназначенного для выбора оптимальных режимов работы и документации процесса контроля. В дефектоскопах используются трансформаторные проходные ВТП с возбуждающей обмоткой, имеющей отношение длины к диаметру в пределах единицы, и двумя короткими измерительными обмотками, включенными в мостовую схему (см. рис. 61). При этом база значительно меньше единицы. Ввиду малой относительной длины возбуждающей обмотки необ-ходимо с помощью фазорегулятора уменьшать влияние поперечной вибрации детали (см. рис. 67, б), выбирая фазу опорного напряжения фазового детектора. Па выходе фазового детектора включен ряд перестраиваемых фильтров, с помощью которых в соответствии со скоростью контроля ослабляется влияние мешающих факторов, обусловленных изменением о и размеров объекта. Отфильтрованный сигнал поступает на пороговое устройство, соединенное с блоком автоматической сортировки и маркером. При ко ггроле ферромагнитных материалов влияние их структурной неоднородности уменьшают подмагничиванием постоянным магнитным полем. [c.140]

Для коррекции АЧХ усилителя 7 мощности и нагруженного вибровозбудителя 8 в устройство введеп имитатор 13 случайной вибрации, содержащий фильтры с широкой полосой перестройки, с помощью которых выравнивается энергетическая характеристика и АЧХ. В имитаторе 13 предусмотрен регулируемый усилитель, который при превышении заранее установленного уровня вибрации в экстремальном ограничителе 16 по какой-либо координате объекта уменьшает уровень возбуждения, поступае-мого на вибровозбудитель 8, или регулирует фазовые соотношения между сигналами. При многофункциональных испытаниях к одному входу второго сумматора через блок 6 формпро-вания сигнала подключен генератор 1 шума, а к другому входу второго сумматора через второй коммутатор — генератор 14 треугольных пмпульсов. Сигналы с генератора 1 шума и генератора 14 формируют виброударный импульс на выходе второго сумматора 17, отклик объекта 9, на воздействие которого также индицируется индикатором 15. Экстремальный ограничитель 16 п в этом случае не позволяет дорогостоящему объекту 9 выйти пз строя, ограничивая резонансные колебания его отдельных элементов. [c.327]

Аппаратура для измерения параметров удара должна иметь линейную характеристику в широком диапазоне измеряемых ударных ускорений, обладать плоской частотнойхарактеристи-кой в этом же диапазоне. Особое внимание следует уделять фазово-частотной характеристике во избежание искажений формы измеряемого ударного импульса при условии, что отклонение амплитудно-частотной характеристики от горизонтальной оси не должно превышать 2 %, В общем виде измерительную аппаратуру можно представить в виде полосового фильтра с нижней /и и верхней / граничными частотами. Для надежной регистрации измеряемого ударного импульса аппаратура должна отвечать следующим условиям [c.356]

Прецизионная роторная система (ПРС), составной частью которой является HKG, — типичный и широко распространенный объект ответственного назначения. Его основным элементом является быстровращающийся сбалансированный жесткий ротор, установленный в шарикоподшипниковых опорах и герметизированном корпусе. Качество сборки определяется пространственной изотропией жесткостей с у). Последние при размеш ении объекта в ориентированном вибрационном поле начинают коррелировать с информативными резонансными частотами (ш , <о ) и добротностью ф. Оценка технического состояния реализуется на дихотомическом уровне ( годен—негоден ) по измеренному значению информативной частоты и добротности. Задача в цепом осложняется нелинейностью системы на основном резонансе, зашумленностью и недоступностью для непосредственного измерения (наблюдения) всех компонент вектора фазовых координат. Для решения задачи оценивания уиругодиссинативных связей ПРС достаточно эффективным оказался метод тестовой вибродиагностики, предложенный в [3] и основанный на комбинации методов идентификации и диагностического подхода. В качестве экспериментальной информации используются отклонения от номинальных значений параметров введением в рассмотрение функциональной модели. На этапе обучения составляется математическая модель (ММ), идентифицируется, одновременно предлагается функциональная модель (ФМ). В качестве функциональной модели используется линейный цифровой фильтр с предварительным нелинейным безынерционным коэффициентом (модель Гаммерштейна). Уравнения связи записываются так, что они разрешены непосредственно относительно контролируемых параметров — коэффициентов математической мо- [c.138]

При уменьшении величины Q h / СС-фильтр целесообразно применять в еще более широком диапазоне значений Q - Это объясняется меньшими, чем в случае применения / С-фильтра, амплитудными и фазовыми искажениями коэффициента передачи /С/ (7) в области частот П у> Пыин- При увеличении коэффициента потерь /,С/ -фильтр приближается по эффективности к R -фильтру (кривые 5 и 5 на рис. 5). [c.73]

Если случайные функции Nk t) не являются б-коррелированными случайными процессами, а относятся к классу произвольных стационарных или со стационарными приращениями процессов, то увеличением числа переменных и соответствующим увеличением количества уравнений вновь можно прийти к случаю описания динамических систем в форме (3,28). В этом случае возникает ситуация, в которой некоторые из компонент вектора N (t) являются результатом прохождения б-коррелированных процессов через формирующие фильтры, а также допредельными моделями последних. Упомянутые компоненты следует рассматривать как дополнительные фазовые координаты расширенного фазового пространства динамической системы (3.28). Данный подход особенно удобно использовать при моделировании динамических систем (3.28) на АЦВМ. Произвольному нестационарному случайному процессу N (t) по известной лемме из теории случайных функций [69] можно сопоставить энергетически эквивалентный б-кор-релированный случайный процесс. [c.158]

Эквивалентная добротность синхронно-фазового фильтра с однозвенной i -цeпью в фильтрах нижних частот описывается уравнением (6). [c.134]

В лабораторных условиях проводились отстой, хлорирование и коагуляция среднесуточной пробы хозяйственно-бытовых сточных вод г. Баку. В качестве коагулянтов использовались применяющиеся на водоочистках ТЭС сернокислый алюминий и сернокислое железо с известью при оптимальных дозировках (см. 5.4). Основная часть органических примесей городских сточных вод приходится на грубодисперсную (65 %) и коллоидную фракции (17 %). Более подробно результаты исследования состава и фазово-дисперсного состояния примесей сточной воды были изложены авторами в [61]. Исходная и коагулированные пробы воды фильтровались через мембранный фильтр № 3 для удаления нерастворен-ных органических примесей. Избыточная щелочность нейтрализовывалась 0.1 H.H I. [c.126]

В результате научно-исследовательских работ удалось синте-тизировать ряд монокристаллов ферритов для линейных и нелинейных сверхвысокочастотных ферритовых устройств. Монокристаллы ферритов применяются в узкополосных перестраиваемых фильтрах, амплитудных и фазовых модуляторах СВЧ и оптического диапазона, в пассивных ограничителях мощности, преобразователях частоты и т. п. [c.34]

При малых величинах Q получается плохое подавление помех, но малое искажение амплитудных и фазовых характеристик при изменении скорости вращения ротора на станке. При больших значениях Q помехи подавляются хорошо, но малое изменение скорости вращения ротора вызывает большие фазовые и амплитудные ошибки. Величина Q зависит от тшательности подбора сопротивлений и емкостей моста, а также от коэффициента усиления каскада фильтра, [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...