Условное давление насоса

Условное давление ру — наибольшее давление, при котором могут работать гидродвигатели, насосы, аппаратура и трубопроводы, применяющиеся в данной гидросистеме. [c.51]

Если насос должен развивать давление р при плотности жидкости р, то по каталогу следует выбирать насос на условное давление [c.308]

Условное давление — наибольшее давление, при котором могут работать гидравлические насосы, двигатели, аппаратура, арматура и трубопроводы, применяющиеся в гидравлических системах машин при отсутствии гидравлических ударов, толчков, сотрясений и т. п. Рабочее давление — наибольшее давление, при котором могут работать все элементы гидропривода при наличии гидравлических ударов, толчков и других нарушений, вызываемых условиями работы исполнительных механизмов. [c.144]

Если насос должен развивать полное давление Ар при удельном весе подаваемой жидкости у, то по каталогу следует подобрать насос на условное давление Аро. [c.398]

Помимо изображений, принципиальные гидравлические схемы станков содержат технические данные насосов модель, производительность, давление, число оборотов в минуту и мощность электродвигателя привода, а для регулируемых насосов — пределы производительности. В технических данных гидроаппаратов указывают присоединительные резьбы, условные проходы, давления и допускаемые расходы жидкости. [c.327]

Применяемая на схемах система символических и условных обозначений гидроаппаратуры включает трубопроводы и их соединение, аппаратуру насоса, силовых цилиндров и гидромоторов общего назначения, аппаратуру регулирования давления, общего регулирования потока или расхода жидкости, аппаратуру распределения патока жидкости и аппаратуру невозвратного действия. [c.283]

Пример. Определить превышение оси насоса над центром сливного отверстия /( (рис. 5.3, вариант 1), если расход в трубопроводе Qm == 2 кг/с, давление на выходе из насоса Рм — 180 кПа, длина трубопровода I - 112 м, диаметр труб й = 50 мм. Условная вязкость масла 2,3° ВУ, плотность р = 860 кг/м . Местными сопротивлениями пренебречь. [c.72]

Показать на условном профиле участка трубопровода А, В, С пьезометрическую линию. В точке В расположен центробежный насос, повышающий давление от до />9. [c.75]

Конденсатные насосы предназначены для откачки холодного конденсата (с температурой до 60 °С) из конденсатора и подачи его через регенеративные подогреватели низкого давления в деаэратор. Параметры ряда конденсатных насосов приведены в табл. 9.6, рабочие характеристики — в приложении 8. Пример условного обозначения конденсатного горизонтального насоса с подачей 20 мУч и напором НО м Кс-20-110 (ГОСТ 6000-79). [c.254]

На рис. 56 приведено условное графическое изображение насоса типа 313. Регулирование подачи осуществляется следующим образом. Давление Р из напорной ли- [c.178]

Рис. 59. Условное графическое обозначение насоса типа 323 1 — вал качающего узла 2 — вал привода насоса 3 — датчик давления 4 — следящий золотник 5 — дифференциальный плунжер 6 — рычаг обратной связи 7 — пружина регулятора 8 — качающий узел 9 — напорная гидролиния 10 — обратный клапан

Гидравлические и пневматические механизмы. Гидравлическим называется механизм, в котором преобразование движения происходит посредством твердых и жидких тел. На рис. 10 показана схема гидравлического механизма с применением условных обозначений тю ГОСТ 2.781—68 и 2.782—68. Механизм предназначен для привода в движение поршня 1 и потому называется гидроприводом. Поршень 1 движется направо или налево в зависимости от положения подвижного элемента распределителя 2. Этот элемент поочередно получает движение от электромагнитов 5 и Т. Если оба электромагнита выключены, то подвижный элемент распределителя 2 занимает среднее положение, показанное на схеме. В этом положении перекрыты обе линии, по которым жидкость может поступать в цилиндр 5. При включении электромагнита 3 его сердечник передвигает подвижный элемент распределителя вправо. Чтобы представить себе действие распределителя в новом положении, надо мысленно передвинуть на место исходной (средней) позиции квадрат, расположенный слева, оставляя линии связи на месте. Тогда правая полость цилиндра 5 соединяется с насосом 6, а левая — с баком 7, и поршень под действием давления жидкости перемещается влево. [c.23]

Разгрузка осевых усилий с помощью разгрузочного лабиринта и разгрузочных отверстий. В консольных ГЦН разгрузка от осевых сил гидравлического происхождения очень часто осуществляется с помощью лабиринта на ведущем диске и разгрузочных отверстий. Суть идеи состоит в том, что полость от ступицы колеса до лабиринтного уплотнения соединяется разгрузочными отверстиями в колесе или корпусе ГЦН со всасыванием. Обычно разгрузочные отверстия выполняются такими, чтобы их сопротивление было мало. Если условно принять положение лабиринта на ведущем и ведомом дисках колеса на одном радиусе, а боковые пазухи симметричными, то силы, действующие на покрывной и ведущий диски колеса, будут практически равны. Обычно площадь разгрузочных отверстий в 4—5 раз больше площади проходного сечения лабиринта. Если поле давления в пазухе насоса [c.209]

Учитывая, что энергия при подъеме не будет потеряна и воспринимается пружинами, принимаем эту скорость равной 1,5 м/с. Проверяем необходимость аккумулятора разгона на энергию, которую может аккумулировать шланг в первый момент движения. Принимаем шланг длиной 12 м при условном проходе 20 мм, предельное давление разгона 120 10 Н/м , считая, что используем простой насос, например НШ-10Е, объем жидкости от насоса к плунжерам подъема 5 10 м , суммарный коэффициент податливости с учетом вводимого упругого элемента 5 1оГ Тогда [c.121]

В этом случае название ПР также условно, ибо ввиду утечек в насосе и в закрытом клапане расход, потребляемый системой, зависит от давления. [c.17]

На рис. 8 приведены статические характеристики насосных станций 1 — идеальная характеристика режима ПД 2 — идеальная характеристика режима ПР 3 и 4 — реальная характеристика ПД + ПР нерегулируемого насоса с переливным клапаном (3 — условный режим ПР 4 — условный режим ПД) 5 и 6 — характеристика ПД Н- ПР регулируемого иасоса с управлением по давлению. Естественно, общим было бы решение, показывающее влияние наклона характеристики насосной станции на статические характеристики и динамические процессы гидропривода. [c.18]

С другой стороны, с повышением давления и температуры в отборе увеличиваются удельные капитальные затраты па регенеративные подогреватели. Особенно резко возрастают эти затраты для подогревателей высокого давления (ПВД), расположенных после питательного насоса, так как их трубная система работает при высоких давлениях питательной воды, составляющих в настоящее время для блоков К-300-240 и Т-250-240 примерно 28,0—30,0 МПа. Отсюда понятна заинтересованность в увеличении температурного напора на ПВД с целью сокращения площади их поверхности. Обычно при выборе температурных напоров в регенеративных подогревателях основное значение имеет стоимость топлива в данном экономическом районе. Для районов с дорогим топливом, когда стоимость топлива превышает 20 руб/т условного топлива, следует принимать недогрев ПВД равным от 5 до —2° С. Минус означает, что за счет использования перегретого пара целесообразно нагревать питательную воду в ПВД выше температуры насыщения на 2° в специальном отсеке подогревателя без конденсации пара. [c.50]

При нарушении герметичности реакторного контура и небольшом истечении теплоносителя включаются насосы высокого давления и подают борированный раствор в контур. Если течь развивается до разрыва, соответствующего условному диаметру примерно 50 мм, и давление в реакторе падает, то в пространство над активной зоной и под активной зоной автоматически начинает поступать вода из гидроаккумулирующих емкостей. Имеются четыре такие емкости, каждая вместимостью 60 м. Одновременно автоматически включаются насосы низкого давления, которые подают воду непосредственно в реакторный контур и спринклерные установки. Назначение последних — недопущение существенного повышения давления внутри герметичного колпака за счет пара, образующегося при испарении теплоносителя. Собирающаяся в приямках вода через теплообменники расхолаживания теми же насосами низкого давления снова закачивается в контур и спринклерные установки. [c.154]

Пробное давление р р — давление, при котором проверяется прочность корпусов гидродвигателей, насосов, аппаратуры, арматуры и трубопроводов. После гидравлического испытания на прочность двигателя, насосы, аппаратура и трубопроводы испытывают на герметичность давлением, равным условному. [c.51]

На фиг. 37 приведены принципиальные графики зависимости производительности насоса от числа оборотов (фиг. 37, а) и от перепада давления (фиг. 37, б) для случаев отсутствия условных утечек. [c.123]

Влияние на производительность насоса сжимаемости рабочей среды и упругой деформации деталей насоса. Величина условных утечек жидкости,, а следовательно, и производительность насоса и объемный его к. п. д. в значительной мере зависят (особенно при высоких давлениях) от упругости рабочей среды (жидкости), жесткости и конструктивных особенностей насоса, в частности от величины вредного его пространства. [c.124]

К группе обратных клапанов относятся приёмные клапаны (фиг. 82), которые уста навливаются на вертикальных всасывающих линиях. Приёмные клапаны представляют собой подъёмные обратные клапаны для вертикальных трубопроводов, снабжённые сеткой в целях предупреждения возможности засорения насоса. Приёмные клапаны, применяющиеся главным образом для всасывания воды, изготовляются с кожаным или резиновым уплотнением с присоединительными размерами на условное давление до 10 kzJ m . [c.808]

Центробежные насосы типа НКЬ и НК в нормальном исполг нении имеют подачи 1—90 м ч (в особых случаях до 150 л / ), максимальный напор 60—90 м вод. ст. и число оборотов 28СЮ в минуту. Насосы в нормальном исполнении рассчитаны на давление в корпусе до 10 кГ/см , в специальном — до 25 кГ1см . Указанный диапазон подач покрывается шестью типоразмерами насосов с напорными патрубками 20, 32, 40, 50, 65 и 80 мм, что соответствует условным размерам насосов — 1, 2, 3, 4, 5 и 6. [c.53]

Фирмой Токио хагурума изготовлен опытный Образец насо са с условным проходом патрубков 20 мм. Наружный диаметр шестерен 56,5 мм, число зубьев — 11, число оборотов 520 в минуту. При испытаниях на масле давление насоса поднималось до [c.227]

При максимальном давлении после питательных насосов 198 ата и максимальной температуре воды перед котлоагрегатом около 230° С напорный питательный трубопровод выполнен на фланцевых соединениях на условное давление 250 ата с приварными мембранными прокладками. В качестве датчиков для расходомеров приняты короткие вварные сопла типа Вентури для трубопроводов с внутренним диаметром меньше 80 мм применены шайбы. В схеме первого блока обводная линия помимо подогревателей высокого давления не предусмотрена, в связи с чем в случае повреждения подогревателей необходимы остановка главного котлоагрегата и перевод вспомогательного котлоагрегата на питание холодной водой. [c.207]

На рис. 14.12,6 показан теоретический цикл в s — 7-диаграмме. Линия 1—2 — адиабатное расширение сухого рабочего иара в соиле эжектора от давления пара в котле р до давления в испарителе / о. Линия 2—4 условно изображает смешение рабочего пара, состояние которого соответствует точке 2, с сухим насыщенным паром из испарителя, состояние которого соответствует точке 4. Состоянию смеси соответствует условная точка 5 при давлении Ро- оПиния 5—5 — сжатие смеси рабочего и холодного иаров при обмене энергией в камере смешения 5 —6 — сжатие смеси в диффузоре до давлетшя конденсации рк 6—7 — конденсация водяных паров в конденсаторе 7—8 — дросселирование части воды в РВ 8—4 — кипение воды в испарителе 7—9 — повышение давления до р за счет работы насоса 9—10 — нагрев воды в котле 10—1 — парообразование в котле. Так как изобар ,i совпадают с левой пограничной кривой, то точки 7 и 9 совпадают. В машине условно мои<1го выделить два цикла прямой /—3—7— 9—10 и обратный холодильный цикл 4—6 —7—8. В действительности процессы прямого и обратного циклов в эжекторе осуществляются одновременно и не могут быть разделены. [c.139]

В рассматриваемой тепловой схеме паровая турбина 7 принята конденсационной (возможна установка и теплофикационных турбин) с нерегулируемыми отборами пара из промежуточных ступеней для регенеративного подогрева питательной воды. Начальные параметры пара перед турбиной 7—12,8 и 565° С. В установке предусмотрен один промежуточный перегреватель, в котором пар при давлении 2,65 Мн1м перегревается до 565° С. После турбины 7 отработавший пар поступает в конденсатор 8. Конденсат из него насосом 9 подается в подогреватели 10 регенеративного цикла низкого давления (все подогреватели низкого давления на схеме условно показаны в виде одного, обозначенного позицией 10). После подогревателя 10 конденсат поступает в деаэратор //и далее в питательный насос 12, который подает питательную воду в подогреватели 13 высокого давления (эти подогреватели также условно показаны в виде одного обозначенного позицией 13). Для того чтобы иметь возможность регулировать температуру питательной воды, ее поток после насоса 12 разветвляется и часть питательной воды направляется в водяной экономайзер 14, являющийся второй ступенью по ходу уходящих газов из турбины 5. [c.381]

Детали загружаются в круглую сетчатую корзинку 2, которая при загрузке находится в поднятом положении, как условно показано на рисунке. Затем крышка 1 закрывается и включается моторонасосная установка, состоящая из электродвигателя 9 и шестеренчатого насоса 10. При открытии крана 11 жидкость под давлением поступает под поршень 4, на штоке которого за-78 [c.80]

В этой же диаграмме изображен цикл, совершаемый той частью пара, которая циркулирует в контуре котел—эжектор—конденсатор—котел . Не следует забывать об условном характере изображения этого цикла — расходы пара в каждом из двух контуров установки различны, тогда как Б Т, s-диаграмме оба цикла изображены в расчете на 1 кг пара. Здесь I-II — процесс повышения давления воды в насосе II-III-IV — процесс подвода тепла в котле по изобаре p = onst II-III — нагрев до кипения, III-IV — парообразование), а IV-V — процесс расширения пара в сопле эжектора. Пар расширяется в сопле до давления (точка V) и смешивается затем с паром того же давления, поступившим в эжектор из испарителя (точка 3). В результате смешения влажного пара в состоянии V с сухим насыщенным паром в состоянии 3 получается пар промежуточной (между F и 5) степени сухости — точка А. [c.444]

Нетрудно видеть, что изменение состояний рабочего тела — пара и воды в раосмотреиной схеме паросиловой установки происходит в следующих элементах ее в котле, в котором вода превращается в пар, в перегревателе, где пар перегревается, в двигателе, где пар расширяется, в конденсаторе, где отработавший пар превращается в конденсат, в конденсатном и пи гательном насосах, где вода сжимается до давления, превышающего давление в котле. При дальнейшем изучении цикла паросиловой установки нас будут интересовать лишь те участки ее работы, в которых происходят изменения состояния рабочего тела — пара или воды. Поэтому приведенную на рис. 43 схему мы можем, для изучения циклов, заменить другой схемой, изображенной на рис. 44, состоящей из котла с перегревателем, двигателя, конденсатора и насоса, условно объединяющего пит тательный и конденсатный насосы. Из совокупности работы этих четырех элементов паросиловой установки складывается весь ее цикл, и [c.163]

Повыщение давления тоттлива н окислителя от pi до рг осуществляется насосами, а так как жидкости практически несжимаемы, то, как показано на рис. 11-26, яроцесс идет по изохоре 1-2, совпадающей с осью ординат (поскольку удельный объем жидкостей очень мал и им можно пренебречь). Горению тоилива соответствует изобара 2-3, расширению газов в реактивном соиле — адиабата 3-4, а смене отработавших газов топливом и окислителем — изобара 4-1, условно замыкающая цикл. [c.203]

Типовая конструкция предохранительного клапана показана на рис. 3.28. Плунжер 1 перекрывает выходной канал 2. В расточке плунжера 1 помещена пружина 4, регулируя которую можно в определенных пределах нагружать насос. Жидкость поступает к нижнему торцу плунжера клапана через демп зерное отверстие 3. При превышении силы давления над усилием затяжки пружины плунжер поднимается, открывая выходное отверстие, перепуская излишнюю жидкость в бак. Скорость протока жидкости через условное проходное сечение обычно равна Vy — 1- 1, Ъ м сек, а через проходное сечение затвора равна о = = 15- 16 м1сек. [c.312]

Основными параметрами земснаряда являются его производительность по грунту, напор, который способен развивать грунтовый насос, определяющий дальность транспортирования пульпы, и максимальная глубина забора грунта. Кроме того, земснаряд характеризуется размерами корпуса судна, его полным водоизмещением и осадкой, шириной полосы, в пределах которой разрабатывается грунт, общей потребляемой мощностью и ее составляющими, тяговым усилием и скоростями папильонирования (см. ниже). В индексе земснаряда указывают его условную производительность по грунту, примерно равную 1/10 производительности грунтового насоса по пульпе, и через дефис полный напор, развиваемый грунтовым насосом, за вычетом гидравлических потерь в пределах замснаряда. Например, земснаряд 500-60 обеспечивает условную производительность по грунту 500 mV4 (5000 mVh по пульпе) при давлении до 0,6 МПа. [c.279]

Подобный технологический процесс реализован в ПГУ с полузависимой схемой работы (рис. В.6). Как и в предыдущем случае, за ГТУ устанавливают КУ. Теплота выходных газов газовой турбины утилизируется в теплообменниках высокого (ТО-ВД) и низкого давления (ТО-НД), куда поступают часть питательной воды после питательных насосов и часть основного конденсата обычно после одного ПНД паротурбинной установки. В этой ПГУ также легко осуществить переход к автономной работе газовой и паровой частей установки, а в энергетическом паровом котле можно сжигать органическое топливо любого вида. Охлаждение выходных газов ГТУ (с до Т ) позволяет нагреть воду (условный процесс Ь—Ь ). Подогрев воды в цикле Ренкина (участок Ь —с) осуществляется в регенеративных подогревателях отборным паром турбины, а также в экономайзере энергетического парового котла. Энергетический КПД ПГУ определяется по формуле (В.5). [c.16]

На рис. 12, II все полости погружного агрегата, находящиеся под этим давлением, при верхнем положении золотника обозна- чепы соответствующей условной штриховкой. Рабочая жидкость в этом случае имеет доступ только в нижнюю полость цилиндра двигателя. Вследствие того, что давление жидкости в верхней полости цилиндра двигателя теперь значительно меньше давления рабочей жидкости, сила, действующая на поршень двигателя снизу, будет больше силы, действующей сверху. Под действием разности сил поршень двигателя перемещается теперь вверх. Отработавшая жидкость из верхней полости цилиндра двигателя через окна я, ю, х, ф, р, л та. каналы ч, ц, у, м выбрасывается в кольцевой канал н подъемных насосных труб Д, смешиваясь по пути в пределах гидропоршиевого агрегата с жидкостью, откачиваемой погружным насосом из скважины. [c.35]

Фактическая производительность насоса. Помимо расчетной (теоретической или геометрической), различают фактическую (полезную) производительность насоса, под которой понимают подачу жидкости насосом при определенных значениях перепада давления Др в камерах нагнетания и всасывания и вязкости жидкости, а также числе оборотов и при прочих параметрах, влияющих на объемные потери жидкости в насосе, Величина этой производительности будет меньше расчетной на величину объемных потерь жидкости которые возникают в результате перетекания жидкости из рабочей полгости в нерабочую или в атмосферу (AQh), а также в результате неполного заполнения рабочих камер жидкостью в процессе всасывания и в результате сн атия, в процессе нагнетания жидкости и деформации деталей насоса, определяющих размер рабочих его камер (А( н). Последние потери принято называть условными утечками или потерями на всасывании насоса. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...