Питательные установки парогенераторов

Питательная вода, номи (альная температура 336 Питательные установки парогенераторов 514, 515 Питательный насос, давление в нагнетательном патрубке 515 [c.738]

Конденсация пара в опреснительных установках исключает присос естественных примесей в питательную воду парогенераторов, так как давление пара выше, чем испаряемой воды. [c.84]

Наряду с такими установками на атомной электростанции, так же как и на смычной, могут иметься испарительные установки, используемые для производства добавка питательной воды парогенераторов. Эти установки как по назначению, так и по конструкции и схемам включения не отличаются от описанных выше. [c.368]

Значительные повреждения эле--ментов оборудования электростанции вызывают коррозионные процессы, в результате которых снижается прочность деталей оборудования и трубопроводов. Коррозия металла в основном вызывается содержащимися в питательной воде парогенераторов и подпиточной воде теплосети агрессивными газами О2 и СО2, которые должны быть удалены из воды до поступления ее в парогенераторы и подогревательные установки теплосети, При наличии в воде растворен- [c.68]

Представляет интерес отметить аналогию между парогазовыми установками по схеме (см. рис. 7-1), при которых питательная вода парогенераторов нагревается выхлопными газами ГТУ, а паровая регенерация исключается или уменьшается, и рассмотренным случаем, когда эта вода нагревается теплотой от утилизационных установок. [c.214]

Для подогрева гелия с добавкой цезия используются продукты сгорания природного газа. Температура воздуха, поступающего в камеру сгорания для сжигания топлива, 350° С. Из канала МГД генератора рабочее тело направляется в подогреватель цезия и затем в подогреватель гелия. После подогревателя гелия рабочее тело направляется в подогреватель питательной воды парогенератора паросиловой части установки и далее в холодильник цезия, где осуществляется его конденсация. Жидкий цезий подается из холодильника через фильтр с помощью электромагнитного насоса в подогреватель. Гелий после выделения из него добавки цезия направляется в компрессор, который подает его в подогреватель. [c.278]

При выборе рациональной схемы водоподготовительной установки и сравнении конкурирующих методов и схем приготовления добавочной питательной воды парогенераторов в конечном счете решающими показателями являются себестоимость тонны обработанной воды, эксплуатационные расходы, связанные с обработкой котловой воды, и потери тепла с продувочной водой, отнесенные к 1 кет-ч выработанной электроэнергии. Правильное решение этой задачи состоит в том, чтобы для каждого конкретного случая найти оптимальный вариант водоподготовки и водного режима парогенераторов, обеспечивающий надежную и в то же время экономичную работу ТЭС. [c.352]

К положительным факторам десорбционного обескислороживания воды относятся а) возможность удаления кислорода при минимальном подогреве воды, что позволяет снижать температуру питательной воды парогенераторов и уходящих газов, повышая тем самым экономичность работы котельной б) относительно незначительные затраты металла на изготовление десорбционной установки в) автоматич- [c.147]

На рис. 10-1 показана принципиальная схема питательной установки промышленного парогенератора. Работа питательных центробежных насосов с расходом воды, меньшим 10—15% номинального, недопустима, поэтому для защиты насоса при снижении расхода питательной воды предусматривается установка сбросного клапана, соединенного с рециркуляционной линией. Рециркуляционная линия включается при пуске и остановке насоса. После насоса обязательна установка обратного клапана, препятствующего поступлению воды из трубопровода в случае остановки насоса. При установке нескольких насосов, предназначенных для параллельной работы, их напорные характеристики должны быть одинаковы. [c.296]

Рассматриваются особенности водного режима энергоблоков высокого и сверхкритического давлений с воздушно-конденсационными установками с алюминиевыми градирнями и опыт эксплуатации таких же установок, оснащенных парогенераторами с естественной циркуляцией при щелочном и нейтральном водном режиме. Приводятся опытные данные поведения соединений алюминия в парогенераторах СКД и по растворимости окислов алюминия в перегретом паре. Даются рекомендации по нормированию качества питательной воды парогенераторов СКД по содержанию в ней соединений алюминия. Библ. 2. [c.229]

Применение на электростанциях автоматических средств измерений (анализаторов жидкости) повышает надежность химического контроля за показателями качества питательной воды парогенераторов, пара и конденсата и процессами химического обессоливания добавочной воды и очистки конденсата турбин. Необходимые средства измерений для автоматического химического контроля за водным режимом электростанций и водоподготовительными установками рассмотрены в [95, 96]. [c.622]

По изложенным соображениям цикл Карно на практике не применяется, а в паросиловых установках используется цикл, в котором осуществляется полная конденсация отработавшего пара, и вместо громоздкого компрессора устанавливается питательный водяной насос, подающий конденсат в парогенератор. В таком цикле, называемом циклом Ренкина, возможно применение перегретого пара, что также повышает экономичность цикла. [c.206]

Принципиальная схема паротурбинной установки на насыщенном паре представлена на рис. 10.14,а, а цикл, совершаемый рабочим телом — водой и водяным паром этой установки, — на рис. 10.14,6. В парогенераторе ПГ вследствие подвода теплоты образуется сухой насыщенный пар (точка /), который адиабатно расширяется в паровой турбине Т до давления р . В конденсаторе К при давлении р2 пар конденсируется (процесс 2—2 ) и далее в питательном насосе ПН повышается до начального цГ. Адиабатный процесс сжатия воды в насосе (процесс 2—3) на Т, -диаграмме чрезвычайно мал — практически сливается с точкой 2, и на диаграмме он не показан. [c.266]

Сухой насыщенный пар (состояние /) Из парогенератора ПГ поступает в турбину Г, где совершается адиабатный необратимый процесс 1—2д (обратимый процесс I—2). Пар из отборов турбины, имеющий состояния 1о, 2о,. .., По, подается в п регенеративных подогревателей р, рч,. .., Рп, в которых происходит подогрев питательной воды до состояния 1о. Так как в схемах предусмотрены регенеративные подогреватели смешивающего типа, это требует установки кроме ПН дополнительных насосов перед каждым подогревателем. Отработавший в турбине пар конденсируется в конденсаторе К, а механическая энергия ротора турбины преобразуется в электроэнергию в генераторе Г. [c.277]

Первый контур АЭС с реактором БН-600 (см. рис. 9.10) расположен в корпусе реактора 1 (рис. 9.13) и включает активную зону 2, циркуляционный насос 5, теплообменник 4 первого контура. Все элементы первого контура расположены под уровнем натрия 3, отделенного от крышки корпуса слоем газа. Здесь применена интегральная компоновка, которая отличается от петлевой, когда насос и теплообменник первого контура расположены вне корпуса реактора. В реакторе БН-600 имеется три петли первого контура. Второй контур АЭС образован теплообменником 4, циркуляционным насосом б и парогенератором 7. Давление теплоносителя второго контура (натрия) несколько больше, чем первого, что препятствует утечке радиоактивного натрия из первого контура во второй. Теплоноситель второго контура передает теплоту активной зоны рабочему телу третьего контура — воде и водяному пару. В третьем контуре используется паротурбинная установка с промежуточным перегревом пара между частями высокого 8 и низкого 9 давления. Конденсатно-питательный тракт 10 имеет традиционную для таких установок схему. Применение трехконтурных [c.348]

Обратные клапаны устанавливаются на всех питательных магистралях перед питаемым агрегатом (реактором, парогенератором, испарителем и т. п.). Пример установки обратного клапана показан на рис. 2.11, в котором запорная [c.70]

Теплообменная поверхность парогенераторов АЭС, несмотря на средние давления и невысокие температуры, также выполняется из аустенитных нержавеющих сталей. Это также связано со стремлением максимально сократить поступление продуктов коррозии в водный теплоноситель. Напомним, что поверхности нагрева барабанных котлов никогда не выполнялись из аустенитных нержавеющих сталей, склонных к коррозии под напряжением в водной среде, содержащей хлориды. Поэтому добавочная вода на АЭС всегда готовится как обессоленная. В то же время, как известно, для котлов средних давлений дополнительная вода не обессоливается, а только умягчается, т. е. допускается поступление хлоридов с добавочной водой. Опасен для оборудования АЭС и второй источник поступления хлоридов в питательную воду АЭС — присос в конденсаторе, который для барабанных котлов допустим. Поэтому в отличие от ТЭС с барабанными котлами для АЭС любых конструкций и параметров обязательна установка 100%-ной конденсатоочистки. [c.52]

Для уменьшения загрязнения из-за возможных подсосов охлаждающей воды приходится предъявлять повышенные требования к плотности конденсаторов. Это относится в первую очередь к судовым атомным установкам, в которых парогенераторы изготовляют из хромоникелевых аустенитных сталей. Присутствие хлоридов и кислорода в питательной и котловой воде вызывает коррозионное растрескивание, что особенно важно учитывать при применении прямоточных парогенераторов. [c.135]

Гелий, подогретый в бланкете 2 и конденсаторах низкого и высокого давления, через сглаживающий теплообменник 8 подводится к газовой турбине 14. Перспективным представляется использование в таких установках высокотемпературных газовых турбин с паровым охлаждением лопаток. Теплота отходящих газов используется в парогенераторе 13 для производства пара, подводимого к паровой турбине 10, откуда он поступает в конденсатор И. Для подогрева поступающей в парогенератор питательной воды служит система регенерации 12. Гелий направляется к бланкету реактора компрес сором 15 через теплообменник 16. На одном валу с турбинами и компрессором расположен электрический генератор 9. В качестве материала для приготовления лайнера наибольшего внимания заслуживают жидкий кадмий или цинк [11]. [c.260]

Определение расчетных затрат по сопряженным элементам энергоустановки также методически не сложно. Дело в том, что изменяемые в рассматриваемой задаче параметры парогенератора имеют слабые связи с остальными параметрами энергоустановки. Так, для котлоагрегата паротурбинной ТЭС практически требуется учитывать лишь изменение величины гидравлических сопротивлений поверхности нагрева со стороны пара (воды) и со стороны продуктов сгорания и соответственно изменение затрат на питательную и дымососную установку, а также на замещаемую электростанцию. Изменение гидравлических сопротивлений со стороны [c.42]

При конструировании ртутных питательных и особенно циркуляционных насосов возникает ряд затруднений, связанных с необходимостью абсолютной герметичности уплотнения вала и с высокими температурами ртути (в питательных насосах —около 250° С, в циркуляционных — 550 С и выше). Эксплоатация ртутно-водяной установки Вест-Линн с парогенератором принудительной циркуляции свидетельствует о том, что G. Е. Со справилась с затруднениями при конструировании ртутных питательных и циркуляционных насосов. Однако эта фирма держит в секрете конструкции и характеристики построенных ею насосов. [c.206]

Значительное место в обеопечении надежной и экономичной работы электростанций занимает подготовка добавочной воды, служащей для восполнения потерь питательной воды парогенераторов. Имеется ряд способов получения добавочной воды. Одним из них является термический способ с использованием ионарительных установок. Выбор того или иного способа получения добавочной воды определяется на основании технико-экономического расчета. При солесодержании исходной воды больше 400 мг/кг экономически целесообразно применять испарители. Установка на испарителях паропромывочного устройства МО ЦКТИ существенно расширяет диапазон их применения, в частности позволяет использовать испарители для получения добавочной воды высокого качества, пригодной для прямоточных парогенераторов сверхкритических парамет- [c.166]

Ввиду многообразия факторов, влияющих на эффективность тепловой схемы, и требований унификации оборудования, при проектировании новых мощных ВПТ разрабатываются десятки ее вариантов. При этом варьируется давление в конденсаторе (вместе с числом ЦНД), принципиальная схема СПП, давление в деаэраторе, число ПВД. В системе РППВ большую роль играет использование теплоты дренажей из сепараторов и особенно из пароперегревателя, после второй ступени которого конденсат греющего пара имеет высокие давление и температуру. Из сепаратора дренаж обычно поступает в деаэратор, а из ПП — в последние ПВД или в специальный охладитель, или с помощью дренажного насоса — в питательную линию парогенератора. Для ПНД и ПВД выполняются чаще всего встроенные, но также и выносные охладители дренажа. В крупных установках с высоким давлением в деаэраторе применяется до четырех ПНД. Количество ПВД зависит от давления в деаэраторе и от способа сброса конденсата греющего пара из ПП их может быть два-три, или они могут вовсе отсутствовать. [c.116]

Питательная установка обеспечивает надежную подачу питательной воды в паропроизводящую установку (в котел, парогенератор или реактор) во всем диапазоне расходов. При мощности питательных насосов 10 МВт и более целесообразно применение турбопривода (см. 3.8). При меньшей мощности создание приводной турбины экономически себя не оправдывает. Подвод пара к приводной турбине предусматривается от одного из отборов главной турбины (нередко после промежуточного перегрева рис. 3.2) или из коллектора собственных нужд. [c.230]

Для энергоблоков мощностью до 200 МВт в СССР применяется безбустерная схема питания парогенератора с двумя нитатель-) ыми насосами с производительностью каждого 100% или тремя питательными насосами с производительностью каждого 50% номинальной производительности парогенератора. Для блоков мощностью 300 МВт и более получили распространение три основные схемы питательной установки [c.515]

Кроме деаэрации питательной воды станционных и теплоутилизационных парогенераторов и подпиточной воды бойлерных установок, осуществляемой непосредственно возле них, в последнее время начала осуществляться и деаэрация химически обработанной воды на вновь сооруженных центральных водоочистительных и деаэрационно-питательных установках (ЦДПУ), откуда ведется подпитка теплосети, централизованное питание близко расположенных и неответственных ТУПГ низкого давления (до 18 кгс/см ) н где иногда производятся очистка и деаэрация производственного конденсата. [c.131]

Передвижная парогенераторная установка УПГ-9/120 состоит из следующих основных узлов насоса, бака, теплообменника исходной воды, блока химической водоочистки с насосами и реагентным хозяйством, бака и насосов химически очищенной воды, деаэратора высокого давления, теплообменника для охлаждения деаэрированной воды, бустерного и питательного насосов, парогенератора с системой подачи воздуха и топлива, влагомера, дроссельного устройства, системы КИП, защиты и автоматического регулирования. Все оборудование па-рогенераторной установки монтируется на двуд специальных рамах — базовых шаоси. [c.239]

Безнакипная работа парогенераторов сверхкритического давления достигается при концентрации А в питательной воде не более 10 мкг/кг. Для обеспечения таких величин потребуется развитая блочная обессоливающая установка с пропуском через нее 100% турбинного конденсата. В свете изложенного не исключается, что накопление данных об интенсивности осаждения соединений А1 в проточной части турбин н связанных с этим эксплуатационных затруднениях может привести к необходимости дальнейшего ограничения допустимого содержания таких соединений в питательной воде парогенераторов СКД по сравнению с рекомендуемым значением 10 мкг/кг. [c.31]

Если в качестве теплоносителя применяют жидкие металлы (натрий, калий), которые бурно реагируют с водой, то осуществляют два промежуточных контура. Последние умепынают опасность распростраиепня радиоактивного металла в случае аварии установки. На рис. 20-3 изображена схема трехконтурной атомной электростанции, где 1 — реактор 2 — первый промежуточный теплообмен-инк 3 — насос для перекачки теплоносителя 4 — парогенератор, НЛП второй теплообменник 5 — насос для данного контура 6 — турбогенератор 7 — конденсатор 8 — питательный насос 9 — биологическая защита. [c.320]

Рис. 8.37. Схемы ядерных энергетических установок а—в—соответственно одноконтурная, двухкоптурная, трехконтурная / — ядерпый реактор 2 — турбоагрегат 3 — генератор 4 — конденсационная установка 5 —конденсатный насос б — система регенеративного подогрева питательной воды 7 — питательный насос 5 — парогенератор 9 — и J0— циркуляционные насосы соответственно контура реактора и промежуточного контура

После турбин пар при давлении 0,6 МПа поступает в мощные опреснительные установки по линии 12 с возвратом в деаэратор 6 конденсата этого пара по линии 8. В деаэратор из опреснительной установки направляют также добавочную воду 7 для восполнения убыли в системе станции. Из деаэратора питательный насос 5 через регенеративный подогреватель 4 подает конденсат в испарительные поверхности парогенератора 16. Об разовавшийся в них насыщенный пар перегревается в пароперегревателе 17. [c.84]

Парогенераторы Велокс применялись в установках относительно небольшой мощности при невысокой температуре питательной воды. Это имело существенное значение, так как позволяло достаточно охлаждать уходящие газы, несмотря на отсутствие в котельной установке воздухоподогревателя. [c.16]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Можно привести примеры негативного проявления скачка давления, который возникает в элементах оборудования тепловых и ЯЭУ. Как уже отмечалось в гл. 4, реализация сверхзвукового скачка давления может быть первопричиной ухудшения теплообмена в парогенераторах и активных зонах реакторов. Кроме того, кавитационное схлопывание паровых и газовых пузырей само по себе может быть причиной разрушения оборудования станций. В практике эксплуатации конденсатно-питательных и дренажных систем тепловых и атомных электростанций нередко приходится сталкиваться со значительными вибрациями трубопроводов, амплитуды которых достигают значений 130 — 150 мм в районе установки шайб, ограничивающих расход в дренажных трубопроводах, по которым поток жидкости из конденсатосборников направляют в деаэратор. Причиной пульсавд1и является периодическое возникновение сверхзвукового скачка давления в трубопроводе сразу за шайбой, ограничивающей расход. При пробковом режиме течения за шайбой вследствие снижения давления ниже давления насыщения происходит резкое вскипание теплоносителя. Скорость потока резко возрастает, одновременно скорость звука резко падает, в трубопроводе возникает скачок давления. При проходе парового снаряда скачок разрушается. [c.110]

На тепловых электростанциях СССР известкование применяют главным образом перед натрий-катионированием добавочной воды барабанных котлов среднего давления и питательной воды испарителей на станциях, оборудованных котлами любого типа и давления. Известкование обладает в этом случае следующими преимуществами в сравнении с водород-катио-онированием 1) обработанная вода обладает pH порядка не менее 9,8, а как правило, около 10,3, содержит меньшее количество связанной угольной кислоты при полном отсутствии свободной, что способствует предохранению парогенераторов от заноса продуктами коррозии металла трубопроводов, по которым подается добавочная вода 2) наряду со снижением щелочности в тех же аппаратах (осветлителях) достигается удаление органических примесей и осветление воды в схемах Н-катионирования при обработке поверхностных вод осветление их представляет самостоятельную задачу и требует в ряде случаев, так же как в схемах известкования, установки осветлителей 3) отсутствует необходимость применения кислотоустойчивых покрытий оборудования и кислотоупорной арматуры 4) отсутствуют кислые стоки 5), затраты на приобретение извести меньше, чем на приобретение кислоты 6) в ряде случаев, зависящих от свойств исходной воды, при ее известковании удается достичь более глубокого удаления железа, чем при осветлении ее путем коагуляции без одновременного известкования. [c.87]

Гндрофобизатор должен быть безопасен в коррозийном отношении. В тех случаях, когда гндрофобизатор вводится в питательную воду или пар, он не должен ухудшать работу парогенератора и других элементов энергетической установки. Гидрофобизатор должен быть неядовитым и недорогим. [c.140]

Затраты мощности на привод питательного насоса. К. п. д. паротурбинной установки т)б, определяемый по формуле (VIII.1), или обратная ему величина удельного расхода теплоты не учитывает затрат энергии на собственные нужды установки. С учетом затрат на собственные нужды к. п. д. установки нетто т и удельный расход теплоты нетто q могут быть определены по формуле т = 1/9 = iVa/Q, где Q — количество теплоты, подводимой в парогенераторе для получения пара, идущего как на выработку электрической энергии, так и на обеспечение собственных нужд установки Na — полезная мощность, отдаваемая в электрическую сеть. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...