Предел выносливости упругости

С целью увеличения упругого закручивания торсионов повышают расчетные напряжения. При пульсирующих циклах обычно принимают т = 30 ч- 50 кгс/мм , что соответствует запасу прочности (ио пределу выносливости) порядка 1,5 — 2. В конструкциях, рассчитанных на ограниченную долговечность, напряжения доводят до 80—100 кгс/мм. [c.556]

У большинства металлов предел выносливости при симметричном цикле ниже предела упругости только для мягкого железа и красной меди он оказывается выше. [c.225]

Такое расхождение объясняется тем, что теоретический коэффициент концентрации о отражает характер распределения напряжений лишь для идеально упругого материала. В реальных же материалах за счет пластических деформаций в микрообласти места концентрации напряжения несколько перераспределяются и сглаживаются. Учитывая это, наряду с теоретическим коэффициентом концентрации при рассмотрении вопросов усталости используют понятие эффективного, или действительного, коэффициента концентрации, представляюш,его собой отношение предела выносливости гладкого образца без концентрации напряжений к пределу выносливости образца с концентрацией напряжений, имеющего такие же абсолютные размеры сечений. Эти коэффициенты в дальнейшем обозначены так [c.601]

Так как второй член в уравнении (5.9) мало зависит от числа циклов, он может быть заменен постоянным членом 2a-ilE, равным размаху упругой деформации на уровне предела выносливости (принимая, что уравнение кривой усталости имеет асимптоту при Л/ц—>-оо). При переходе к относительным условным амплитудам напряжения уравнение (5.9) по предложению Б. Лангера выражается следующим образом [c.81]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений k , представляющий собой отношение предела выносливости элемента размером d без концентрации напряжений к пределу выносливости такого же элемента с концентрацией напряжений, увеличивается с ростом коэффициента концентрации напряжений в пределах упругости а . [c.139]

Концентраторы напряжений. Замечено, что во многих случаях детали, имеющие определенную конструктивную форму и качество, поверхности, обладают меньшим пределом выносливости, чем образцы из такого же материала. Объясняется это влиянием местных резких изменений внутренних сил упругости в материале. [c.199]

Из рис. 2 следует, что независимо от того вызывает циклическое деформирование упрочнение (Мо, N1) или разупрочнение (сталь 45) предел выносливости лежит в области напряжений, соответствующих переходу от упругого к неупругому деформированию, какой-либо корреляции с диаграммами статического растяжения не наблюдается. Аналогичные результаты были получены и в других работах для других сплавов [1, 5]. [c.7]

Износ в условиях контактного предела выносливости возрастает при повышении давления и увеличении коэффициента трения, а уменьшается при увеличении модуля упругости и числа циклов до разрушения. [c.195]

В числителе — а 2. н знаменателе — 2- Модуль упругости прн сжатии прутки 4400 плиты 4200 листы 4100. Предел выносливости 2-107 циклов прутки - 12.5 плиты - 11 листы — 7. [c.143]

Рессорно-пружинную легированную сталь, характеризующуюся высокими пределами текучести (упругости) и выносливости при достаточной вязкости и пластичности, применяют для изготовления рессор, пружин, буферов и других деталей, работающих в условиях динамических и знакопеременных нагрузок, (табл. 1 —17, рис. 1 —14). [c.418]

Изучение влияния условий нагружения на характер изменения остаточных напряжений II рода показало [34], что при упруго-пластическом деформировании железа (выше предела выносливости) в воздухе уже при малой базе числа циклов нагружения (10 — 5 10 циклов) остаточные напряжения растут до 300—350 МПа и при дальнейшем увеличении базы испытания изменяются мало. В присутствии такой поверхностно-активной среды, как 2 %-ный раствор олеиновой кислоты в вазелиновом масле, характер изменения остаточных напряжений существенно меняется. При малых базах испытания уровень напряжений ниже, чем при испытании в воздухе, а при больших базах — значительно выше и достигает 900 — 950 МПа. Отсюда следует, что поверхностно-активные среды уменьшают энергию выхода на поверхность дислокаций и при напряжениях, превышающих предел выносливости, упрочнение металла происходит медленнее, но степень упрочнения с увеличением числа циклов нагружения значительно выше, чем при испытании в воздухе. При этом по данным рентгеновского анализа зерна феррита в поверхностно-активных средах более интенсивно дробятся на различно ориентированные субзерна, что выражается в большой степени наклепа. При низких уровнях напряжений вследствие охвата пластическим течением большого количества зерен поверхностно-активная среда разупрочняет металл. [c.16]

На рис. 1.13 показана диаграмма Хея, построенная по результатам испытаний образцов стали 45 согласно рис. 1.12. На диаграмму нанесены линии условных пределов выносливости Nq) — = Ооя + при нескольких значениях No, а также линия абсолютных пределов выносливости огд- Прямая Ощах = + + = Оу ограничивает область, в которой усталостные разрушения происходят еще в пределах макроскопической -о,а -ом. 7 -Q.6 -0.5 -ол -0.3 -0.2 упругости. Вне соответствую-щего треугольника пределы выносливости выше предела текучести ау, хотя материал и работает при этом в усло-вих приспособления. [c.21]

Более равномерное распределение нагрузки связано с тем, что при уменьшении модуля упругости податливость витков возрастает быстрее суммарной податливости стержня болта и тела гайки ( 2 > 1 Ег < Ех) с малым модулем упругости. Этим объясняется более высокий предел выносливости болтов с гайками из дуралюмина. [c.95]

Материал гайки. Теоретически и экспериментально установлено, что применение гаек из материала с небольшим модулем упругости приводит к более равномерному распределению нагрузки между витками и повышению предела выносливости соединений. [c.201]

Постоянные напряжения существенно влияют на сопротивление малоцикловой усталости, причем главным образом на сопротивление повторным упругим деформациям. Принимая, что предельная амплитуда переменных напряжений цикла (предел выносливости по амплитуде) Оап при среднем напряжении цикла [c.233]

В то же время известно, что в области малоцикловой усталости при больших пластических деформациях повреждение описывается уравнением Мэнсона—Коффина Nf (Ле ) "р =Ср о, а в области упругого деформирования при напряжениях выше предела выносливости — аналогичным уравнением Л /(Aef) "e = = СУ" - Поскольку ПрфПе И J p фСе вклад в повреждение пластической и упругой деформаций различен и, следовательно, уравнение (2.87) в общем случае некорректно. Использование уравнений типа (2.87) (например, зависимости Морроу), достаточно широко известных при расчетах на усталость, корректно [c.131]

Для некоторых металлов (например алюминия, титана, монокристаллов молибдена и вольфрама) в процессе возврата и поли-гопизации происходит заметное понижение прочности и повышение пластичности. Однако их жаропрочные свойства при этом повышаются. У меди, никеля и их сплавов на определенной стадии поли-гонизации твердость, пределы текучести, упругости и выносливости, а также пластичность повышаются. Одновременно сиижаючся неупругие эффекты. Упрочнение происходит в результате закрепления подвижных дислокаций атомами примесей в дислокационных стенках, возникающих при полигонизации, ( ,е([)ормировациого металла. [c.54]

Повышение предела выносливости с увеличением частоты циклов можно объяснить тем, что пластические деформации совершаются с малой скоростью (в сотни раз меньшей скорости упругих деформаций, равной, тсак известно, скорости распространения звука в данной среде). Повышение частоты циклов подавляет пластические деформации в микрообъемах металла, предшествующие появлению y rano THbix трещин. [c.288]

При повышенных требованиях к прочности применяют чугуны с шарооид-ным графитом (табл. 2,2) их обрабатывают в расплавленном состоянии присадками магния или церия, что придает графиту шаровидную форму и тем самым сильно уменьшает внутреннюю концентрацию напряжений. Предел выносливости высокопрочных чугунов с шаровидным графитом при средних размерах сечений приближается к пределу выносливости стали 45 и до двух раз выше, чем у обычного чугуна СЧ20 с пластинчатым графитом модуль упругости (1,6...1,9) Ю МПа, [c.27]

Концентрация напряжений в металлических материалах, связанная с надрезами, канавками, отверстиями или другими дефектами, как правило, приводит к снижению предела выносливости. Необходимо отметить, что усталостная трещина сама по себе является надрезом, вызывающим высокуто концентрацию напряжений. В области концентратора повышается локальное напряжение в материале. Фактическое напряжение у вершины концентратора Стах значительно больше номинального а Отношение Отах/Оц=а называется теоретическим коэффициентом концентрации напряжений при их упругом распределении. Снижение пределов выносливости при наличии концентратора напряжений оценивается эффективными коэффициентами концентрации [c.87]

Циклический коэффициент чувствительности к надрезам v = = Ai /o-ip — характеристика способности металла снижать возникающую концентрацию напряжений (Е — модуль упругости, Аш — циклическая вязкость, a ip —предел выносливости при растяже-вди-сжатии). [c.14]

Рис. 5. Схемагичйское изображение полной кривой усталости —временное сопротивление (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) критическое напряжение (третий вид разрыва — предел выносливости, циклический предел текучести — циклический предел упругости — критическое число циклов о Ир—константы

Выяснилось, что предел выносливости образцов, подвергнутых дробеструйному наклепу, снижается по сравнению с полированными на 20—22%, что объясняется ухудшением чистоты поверхности после наклепа. Усталостная прочность проушин, упрочненных центробежно-шариковой обработкой, а такл1е раскаткой упругого действия выше соответственно на 53 и 66% усталостной прочности проушин с хромированными отверстиями (толщина хрома 6—7 мкм). [c.154]

Для деталей с надрезом принято, что до достижения предела текучести материал абсолютно упругий, а теоретический коэффициент концентрации напряжений аа определяется отношением предела выносливости гладкого образца к пределу выносливости образца с -надрезом. Подетавив значения хха в (6) или (7), получим [c.50]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Из дифференциального уравненин дпн определения изогнутой оси образца получали выражение для истинного максимального его прогиба, по которому определяли относительное удлинение волокна максимально Уваленного от нейтральной линии. По пересечению линии упругого деформирования металла при статическом нагружении (рис. 15, кривая /) с участками, соответствующими неупругому приращению, полученными при циклическом нагружении в воздухе (кривая 2) и среде (кривая 3) с удовлетворительной точностью можно определить циклический предел пропорциональности. Величина циклического предела пропорциональности, по-видимому, является наиболее близкой к пределу выносливости механической характеристики металла, которая в данном случае указывает на переход от упругого к неупругому деформированию, т.е. однозначно определяет напряжения, при которых начинается процесс накопления необратимого усталостного повреждения. [c.40]

Выбранные нами жидкие среды при испытании на одинаковых уровнях циклического нагружения выше предела выносливости увеличивают, хотя не в одинаковой мере, продолжительность периода / и уменьшают абсолютное приращение стрелы прогиба по сравнению с теми же параметрами на воздухе (см. рис. 35), что в значительной мере обусловлено охлаждающим действием среды. Сравнительный анализ изменения прогиба образцов в инактивной и поверхностно-активной средах показывает, что более интенсивно в периоде / упруго-пластическое деформирование металла протекает в поверхностно-активной среде. В периоде // в обоих средах наблю-дется стабилизация величины прогиба, стадия ускоренного упрочнения отсутствует. По сравнению с воздухом в сухом очищенном вазелиновом масле заметно возрастает время до разрушения стали в области высоких напряжений и несколько повышается ее предел выносливости (рис. 36), что связано с охлаждением, а также частичной изоляцией металла от влияния воздуха. Поверхностно-активная среда в данном случае снижает предел выносливости, поскольку, с одной стороны, в результате адсорбцион- [c.79]

Таким образом, можно сделать заключение, что если пластическое течение углеродистой стали совершается с интенсивным отводом тепла, то создаваемое в результате этого упрочнение будет меньшим, чем при самонагреве образцов в воздухе. Поэтому в инактивной и поверхностно-активной жидких средах образцы будут достигать предела выносливости с меньшей накопленной неупругой деформацией. Поскольку в таких средах интенсивность нарастания неупругих деформаций с увеличением амплитуды напряжений заметно ниже, чем в воздухе, то они в различной степени влияют на ограниченную выносливость стали. Рассмотренные диаграммы дают возможность дифференцировать активные среды по способности изменять упругие свойства металла при циклическом нафужении. [c.84]

Жидкие среды заметно влипют на интенсивность упруго пластического деформирования армко-железа. По сравнению с периодом / в воздухе, в коррозионных средах он характеризуется более продолжительной стабилизацией величины прогиба образцов. В деформационном периоде // происходит заметное замедление процесса разупрочнения. При этом усталостная долговечность образцов в коррозионно-активных средах ниже, чем в воздухе во всем диапазоне исследуемь1х амплитуд напряжений. Предел выносливости образцов армко-железа в воздухе, дистиллированной воде и 3 %-ном растворе Na I составлял 190 160 и 70 МПа. [c.85]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел выносливости упругости : [c.274] [c.157] [c.73] [c.87] [c.371] [c.100] [c.134] [c.95] [c.123] [c.143] [c.194] [c.8] [c.102] [c.136] [c.27] [c.200] [c.230] [c.456] [c.202] [c.312] [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...