Кобальтовые жаропрочные сплавы

НИКЕЛЕВЫЕ И КОБАЛЬТОВЫЕ ЖАРОПРОЧНЫЕ СПЛАВЫ [c.473]

Сплавы систем Со - Сг, Со - Сг - Ni, Со - Сг - Ni - W с дополнительными легирующими элементами обладают высокой жаропрочностью. Их применяют при изготовлении ГТД для авиации и буровых установок. Так же, как и в никелевых, в кобальтовых жаропрочных сплавах содержится второй, главный компонент -хром. Кроме этого, в состав кобальтовых сплавов входят такие элементы С, Мо, W, Nb, А1, Ti, V и др. [c.38]

Эти сплавы находят применение в современных турби ах и двигателях и обладают жаропрочностью до 900 Сплавы эти очень дороги, так как содержат большой процент никеля и кобальта, Никелевые и кобальтовые жаропрочные сплавы получают высокие свойства после термической обработки, которая состоит [c.123]

Предел ползучести никелевых и кобальтовых жаропрочных сплавов [c.124]

Коагуляция (коалесценция) карбидов при отпуске 696, 697 Кобальтовые жаропрочные сплавы 1307 Ковар 1452, 1453, 1454 Ковкость (проба) 338, 344 Когерентность (карбидов и а-фазы) 692 Кольцевой метод И. А. Одинга 118, 119 Кольцевые образцы 119 Комол 1441, 1442 [c.1646]

Предел выносливости кобальтовых жаропрочных сплавов при повышенных температурах [c.876]

Температурная зависимость модуля нормальной упругости некоторых литых кобальтовых жаропрочных сплавов [c.877]

Никелевые и кобальтовые жаропрочные сплавы [c.338]

Составы железоникелевых и кобальтовых жаропрочных сплавов в % [c.342]

Сплавы на кобальтовой основе. Кобальтовые жаропрочные сплавы широко применяются для направляющих лопаток турбин в [c.58]

Рис. 1.31. Температурная зависимость длительной прочности эвтектических и литейных никелевых и кобальтовых жаропрочных сплавов

Жаропрочные литейные сплавы на основе никеля и кобальта находят применение для изготовления деталей реактивных авиационных двигателей. Однако жаропрочные сплавы на никелевой основе получили большее распространение, чем сплавы на кобальтовой основе, так как никелевые сплавы значительно дешевле кобальтовых. [c.409]

Физические свойства литых жаропрочных сплавов на кобальтовой основе [c.298]

Проведенные Томпсоном и др. [83] исследования стержневого эвтектического сплава Со — Сг с карбидным упрочнением свидетельствуют о прочности связи и высокотемпературной стабильности поверхности раздела. Характеристики кратковременной и длительной прочности приведены на рис. 21. Микроструктура эвтектики практически стабильна вплоть до 1370 К, а эвтектический сплав обладает более высоким сопротивлением ползучести, чем традиционный жаропрочный сплав на кобальтовой основе Маг М-302. Судя по энергии активации, процесс ползучести определяется упрочняющей карбидной фазой, что также подтверждает эффективность передачи нагрузки через поверхность раздела. [c.263]

Наконец, максимальной жаропрочностью обладают жаропрочные сплавы на никелевой основе, так называемые нимоники, а также сплавы на кобальтовой основе (табл. 2). [c.12]

В связи с успехами в области создания новых жаропрочных сплавов на основе молибдена и других тугоплавких металлов, нередко высказываются соображения о том, будто железо-нике-левые и никелевые сплавы уже исчерпали себя. Такой вывод нам кажется преждевременным. Комплексное легирование сплавов на никелевой и кобальтовой основах в сочетании с дальнейшим совершенствованием технологии их производства и термической обработки несомненно позволит добиться дальнейшего повышения их жаропрочности. [c.13]

Наиболее эффективно применение кобальтовых и ванадиевых быстрорежущих сталей при обработке легированных сталей твердости НВ 300—350, а также при обработке жаропрочных сплавов и сталей. [c.10]

Материалы и сплавы Медь, МК М2, М3 (ГОСТ 859-78) Все виды обработки деталей из сталей и жаропрочных сплавов на никелевой и кобальтовой основе [c.840]

Современные никелевые и кобальтовые жаропрочные сплавы— сложные по составу композиции, отвечающие высоким требованиям к физическим, механическим и химическим свойствам. В связи с этим эвтектические сплавы также являются сложными. Таким образом, хотя моновариантные эвтектики позволяют изменять состав и объемное содержание упрочняющей фазы вдоль эвтектического желоба, иногда требуется еще большая степень свободы в изменении состава. В частности, направленные двухфазные структуры получают в сплавах, которые по составу термодинамически мпоговариаптны, а не инвариантны или монова-риантны, как в двойных или тройных системах, описанных ранее, В качестве примера применен этот подход к богатой никелем четырехкомпонентной системе (рис. 9) из-за удобства и простоты графического изображения, хотя аналогичный анализ может быть проведен для более сложных систем. Для четырехкомпонентной системы реакция, обеспечивающая образование желаемой анизотропной двухфазной структуры, служит реакцией одновременного выделения двух твердых фаз из жидкости. На рис, 9 показана политермическая проекция четырехкомпонентной системы Ni— А1—Nb—Ср. Грани тетраэдра представляют политермические проекции тройных систем Ni—А1—Nb, Ni— r—Nb и Ni—Gr—Al. Рост двойной эвтектики Ni—NijNb и рост моновариантных эвтек. [c.124]

Такой способ соединения особенно эффективен, например, для высокотемпературных никелевых или кобальтовых жаропрочных сплавов, которые обычно паяют хрупкими припоями, легированными неметаллическими депрессантами, такими как кремний, бор, и малопластичным металлическим марганцем. Способ, по данным Дж. С. Хоппина, применен впервые для соединения деталей авиационных газовых турбин, в частности, лопаток из жаропрочных никелевых сплавов системы нимоник в связи с необходимостью устранения склонности металла входных кромок лопаток к образованию межзеренных трещин в результате термической усталости. Этот участок лопаток изготовляют из монокристалла, который присоединяют к остальной части лопатки путем пайки по вышеуказанному способу. В качестве припоя—активатора паяемой поверхности для сплава Rene-80 рекомендован припой состава 0,18% С 1% В 18% Сг Ni — остальное. [c.305]

США (сплавы Х40, Х45, МАЯ-М-509, Р8Х414 и др.) в связи с их высокой жаростойкостью, обусловленной повышенн1) М[ содержанием хрома (20-30%), а также тем, что при 1100 С литые кобальтовые сплавы не уступают по жаропрочности литым сплавам на никелевой основе. Для рабочих лопаток эти сплавы из-за пониженной по сравнению с никелевыми сплавами жаропрочности при рабочих температурах 800-1000 С обычно не применяются. Упрочнение кобальтовых жаропрочных сплавов осуществляется главным образом за счет карбидных фаз, в первую очередь -карбидов вольфрама. Большинство промышленных сплавов содержит поэтому от 0,25 до 1% углерода, а также 10-20% никеля, что позволяет повысить их жаропрочность. [c.58]

Литниковые системы при литье жаропрочных сплавов с направленной кристаллизацией При изготовлении лопаток из жаропрочных сплавов на никелевой и кобальтовой основах применяется процесс направленного затвердевания за счет создания однонаправленного температурного градиента. Строгая направленность затвердевания снизу вверх обеспечивается при применении водоохлаждаемого холодильника в нижней части формы и нагрева ее верхней части индуктором (рис. 80). [c.160]

Наиболее часто жаропрочные сплавы классифицируют по составу основы твердого раствора на железной, никелевой, кобальтовой, хромовой, молибденовой основе. Однако многие сплавы содержат в основе несколько металлов, что затрудняет отнесение их к той или иной группе по металлу основы. По структурному признаку эти сплавы подразделяют на следующие группы ферритные, феррито-перлит-ные, мартенситные, аустенито-ферритные, аустенито-мартенситные, аустенитные, аустенито-карбидные, аустенито-иитерметаллидные литейные, высокохромистые и никелевые чугуны. [c.115]

Особенно затруднительна обработка сложнолегированных аустенит-ных жаропрочных сплавов на хромо-никелево-кобальтовой основе, применяемых для деталей машин, работаюш,их при нагреве до 900° С. Они отличаются большой вязкостью и склонностью к наклепу. [c.329]

Поскольку возможности создания новых композиций жаропрочных сплавов на железной, никелевой и кобальтовой основах не безграничны, сейчас, большое внймание уделяется повышению качества, а следовательно, и работоспособности существующих сплавов. [c.166]

Одним из главнейших факторов жаропрочности сталей и сплавов является образование упрочняющих фаз Элемен ты внедрения — бор, азот, углерод — имеют весьма ограниченную и переменную с температурой растворимость в твер дом растворе и приводят к образованию избыточных фаз — боридов, нитридов, карбидов или фаз смешанного состава (см гл V) В сталях и сплавах на кобальтовой основе эти фазы обеспечивают основной эффект упрочнения, при этом требуется обеспечить оптимальные размеры частиц фаз, их определенное количество и равномерное распределение в матрице В жаропрочных сплавах на никелевой основе та кие фазы чаще всего образуются по границам зерен и их влияние на жаропрочность может быть различным в зави симости от назначения и условий эксплуатации сплава В целом можно считать, что присутствие определенного ко личества карбидных фаз в жаропрочных никелевых сплавах оказывает положительное влияние, препятствуя межзе репному проскальзыванию, в то же время выделение кар бидных фаз типа МедзСд часто приводят к охрупчиванию сплавов и понижению их жаропрочности [c.300]

Бибринг [1] показал, что эвтектические системы с низкой объемной долей волокна (Vp 10 об.%), состоящие из тугоплавких волокон монокарбидов, расположенных внутри никелевой или кобальтовой матриц, могут обладать необычно высокой вязкостью при низких температурах. Для никелевой эвтектики, упрочненной карбидом ниобия, были получены значения ударной вязкости 55 и 27 Дж соответственно на гладких и надрезанных образцах при испытаниях по Изоду. Это намного превосходит величину ударной вязкости литых жаропрочных сплавов на никелевой основе. [c.151]

X. т. применяют в качестве осн. легирующей добавки при выплавке спец. снла-вов—на основе Ni, Сои др. (см. Никелевые сплавы дефор.мируе.чые жаропрочные, Никелевые сплавы литейные жаропрочные. Кобальтовые деформируемые сплавы. Кобальтовые литейные сплавы. Никелевые сплавы деформируемые жаростойкие, Сплавы с особыми физическими свойствами). [c.418]

Высокие значения сг и НВ по сравнению с аустенитной сталью и вместе с тем пониженное значение Ср. Особенно велики силы резания при обработке жаропрочных сплавов на никельхромоалюми-ниевои кобальтовой основе, где удельная сила резания достигает 500—900 кПмм , хотя у них значения не столь велики. Поэтому нельзя признать правильными формулы для расчета величины для стали лишь в зависимости от предела прочности на растяжение так как в процессе резания снимаемый слой металла подвергается в основном деформации сжатия. Например, Научно-исследовательское бюро технических нормативов Главниипроекта при Госплане СССР рекомендует следующие формулы [c.114]

Титановые сплавы успешно шлифуют, применяя охлаждение высокохлорированным маслом, и удовлетворительно, используя охлаждение водным раствором нитридов, причем удельный съем металла снижается с увеличением вязкости масла, а при шлифовании жаропрочных сплавов на кобальтовой основе — возрастает. [c.377]

Жаропрочные сплавы (табл. 5) имеют повышенные прочностные свойства при высоких температурах по сравнению со сплавами на железной и даже кобальтовой основе. Их упрочнение достигается вследствпе образования и выделения прп повышенных температурах интерметаллидных фаз тппа химических соедпнений. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...