Напряжение истинное номинальное

Через i°nom) обозначено истинное (номинальное) нормальное напряжение в крайних волокнах ослабленного сечения вала, которые лежат в плоскости изгиба. [c.328]

Через ( пот) обозначено истинное (номинальное) касательное напряжение в крайних волокнах ослабленного сечения вала, [c.329]

Напряжение истинное 39 номинальное 320 октаэдрическое касательное 26 эквивалентное 299, 313—316, 327, 380 Неустойчивость [c.398]

Для точного измерения малых деформаций можно применять зеркальный тензометр и тензодатчики. При этом определяют модуль сдвига и касательные пределы текучести, упругости и пропорциональности. Так же, как и при изгибе, следует различать два условных предела текучести при кручении реальный, основанный на вычислении истинных напряжений, и номинальный с вычислением напряжений по обычным формулам сопротивления материалов [19]. В обоих случаях допуск (исходя из удлинения 0,2% при растяжении) следует выбирать по 1П теории прочности g = 1,5е = 0,3%. Так же, как и при изгибе, номинальный предел текучести выше, чем реальный, вследствие появления остаточных напряжений обратного знака. Как показала С. И. Ратнер, превышение номинального предела над реальным для разных материалов составляет 20—30%. [c.49]

По формуле (113) также проверяют напряжение в сечении //—//, заменяя на и 1 на 2- Полученные напряжения являются номинальными. Для определения истинных напряжений необходимо номинальные напряжения умножить на коэффициент концентрации напряжений к для соответствующих расчетных сечений. [c.230]

Если же нарисовать истинную картину распределения напряжений, то окажется, что в непосредственной близости к отверстию напряжения резко возрастают (пик напряжений) и на небольшом удалении выравниваются. Например, при Ь Ъй максимальные напряжения у края отверстия приблизительно в три раза больше номинальных, в точках, находящихся от оси отверстия на расстоянии, равном полутора диаметрам, превышение напряжения порядка 7%. [c.333]

Описанную кривую ползучести можно наблюдать не только при напряжениях растяжения (деформации растяжением), но и при сжатии, изгибе или сочетании различных видов нагружения. Однако испытания на ползучесть проводят в основном при одноосном растяжении, поэтому ниже за исключением особо оговоренных случаев рассматривается ползучесть при растяжении. В настоящее время для испытаний на ползучесть применяют главным образом машины рычажного типа (рис. 3.2) с отношением плеч рычага 1 10 или 1 20. Обычно испытания на ползучесть при растяжении проводят при постоянной нагрузке. Следовательно, в процессе испытаний образец вытягивается, площадь поперечного сечения уменьшается, поэтому истинные напряжения увеличиваются. На рис. 3.1, а показано различие кривых ползучести при постоянной нагрузке и при постоянном напряжении. Если обозначить начальное (номинальное) напряжение условную деформацию е , истинное напряжение ст, истинную (логарифмическую) деформацию е, то из условия постоянства объема а = = 71 (1 + е ) = о е . [c.51]

Рис. 5.43. Зависимость скорости распространения трещины от номинального или истинного напряжения в сечении нетто [49, 50]

На основе динамической кривой растяжения было установлено и доказано, что при истинно изгибных напряжениях у мягкой стали имеет место такая же усталостная прочность, как и при испытаниях на осевое нагружение. Это исследование наводит на мысль о том, что никакого влияния размеров при изгибе не было бы обнаружено, если бы рассматривались действительные напряжения в поверхностном слое, а не номинальные напряжения. Необходимо при этом предположить, что данный материал обладает способностью выдерживать неограниченное циклическое пластическое течение без разрушения, и подтвердить это допущение тем фактом, что образцы при работе на пределе выносливости могут оставаться нагретыми лишь вследствие пластических деформаций. [c.60]

Тензор T = Т° ТаТр является поверхностным аналогом тензора номинальных напряжений F JS (см. (2.3.15)). Его можно назвать тензором номинальных усилий, понимая под тензором истинных усилий величину [c.91]

Тензор Т (11.33) является поверхностным аналогом несимметричного номинального тензора напряжений (6.55). Поэтому по аналогии с тензором истинных напряжений Коши S [c.163]

Можно видеть, что ни зависимость между номинальным напряжением и деформацией, ни зависимость межлу истинным напряжением и деформацией не являются линейными ни при растяжении, ни при сжатии. Вычисление напряжений Коши для одномерных [c.187]

Наличие порогового напряжения на кривых oo(t), полученных в растворе сероводорода, вызывает сомнения. Ограниченность времени испытаний не позволяет установить истин-нее значение Спор- По мнению авторов, растрескивание возможно при любых значениях номинального напряжения, поскольку в процессе испытаний из-за общей коррозии они увеличиваются и при определенном времени t (которое может быть значительно больше tg) могут достигнуть критических, соответствующих разрушению. [c.46]

Деформацию к обычно ставят в соответствие номинальному напряжению о, отнесённому к начальному сечению образца (при е = 0) истинную дефор мацию целесообразно соотносить с истинным напряжением, отвечающим сечению образца в данный момент времени. [c.9]

Для вычисления истинных напряжений, возникающих при рабочей нагрузке Р, следует к номинальным напряжениям [c.891]

Отличительной особенностью испытаний на изгиб, также как и на кручение, является неравномерное распределение напряжений по сечению образца. Вследствие этого при изгибе, также как и при кручении, различают два вида предела текучести [5] номинальный, рассчитываемый по формулам упругого изгиба в предположении линейного распределения напряжений по сечению вплоть до достижения крайними растянутыми волокнами заданного допуска на остаточное удлинение при определении предела текучести, и р е а л ь-н ы й, учитывающий действительное распределение напряжений по сечению образца при изгибе и определяемый как истинное напряжение, при котором в крайних волокнах образца возникает остаточная деформация, равная по величине заданному условному допуску. Обычно при определении пределов текучести при изгибе, также, как и при растяжении, принимается допуск на остаточное удлинение, равный 0,2%. [c.39]

В силу этого (см. рис. 5) значение условного (номинального) предела текучести То,з4т, рассчитанного в предположении упругого кручения, превышает величину истинного (действительного) предела текучести 0,3, определенного при том же допуске на остаточную деформацию, но учитывающего действительное распределение напряжений по сечению скручиваемого образца. Для конструкционных материалов это превышение составляет 20—25%. Иногда предел текучести определяется в предположении, что все сечение образца пластически деформировано, при этом упрочнением пренебрегают, тогда Ш [c.43]

Очень часто отмечающееся отклонение рабочего напряжения сети, питающей осветительную установку, от номинального приводит к существенному изменению светового потока источников света, а следовательно, и освещенности. Поэтому для получения истинного значения [c.180]

Вместе с тем расчет по номинальным напряжениям не позволяет судить об истинном напряженном состоянии в районе вырезов, которое необходимо знать для определения прочности корпуса сосуда. Оценивать прочность следует по действительным [c.77]

Если есть опасность хрупкого разрушения, то уже нельзя производить оценку прочности корпуса по номинальным напряжениям и пределу текучести неповрежденного материала. Необходимо знать истинные напряжения в области выреза и характеристики прочности, которые приобретает сталь в процессе эксплуатации. Запас прочности в этом случае определяется отношением предполагаемого или полученного из опыта предела прочности 0 к действительным приведенным напряжениям о р [c.85]

Наряду с упрощенными расчетами широкое распространение получили расчеты на прочность, основанные на более точном учете истинного характера нагружения и действительной несу-ш,ей способности деталей машин. При оценке несущей способности учитывают возможные виды отказов по критерию прочности (см. рис. 9), влияние не только номинальных, но и местных напряжений, технологических способов упрочнения, шероховатости поверхности, масштабного и других конструктивно-технологических и эксплуатационных факторов. [c.61]

Касательные напряжения в различных точках контакта изменяются по-разному. У самой режущей кромки ввиду высоких давлений истинная площадь контакта всегда ближе к номинальной, поэтому здесь касательные напряжения в зависимости от температуры будут изменяться более заметно. [c.92]

Анализ напряженного состояния многоэлементной системы, со-стояш,ей из разнородных по деформационным и прочностным свойствам материалов, весьма затруднителен. Особые трудности представляет для анализа граничный, или переходный слой, часто называемый также стыком системы. В этом слое имеет место некоторое взаимопроникновение материалов (частей полимерных молекул), или взаимодиффузия [191], образуются чисто механические зацепления на микрошероховатостях рельефа поверхностей и происходит ряд других явлений [194], благодаря которым получается как бы новый материал, со свойствами не аддитивными [614] по отношению к свойствам контактирующих слоев. Границы такого стыка геометрически так же трудно определимы, как и его свойства. Поэтому приходится при анализе прибегать к некоторым упрощающим допущениям, вплоть до признания границы раздела двух элементов. Исследователи должны отчетливо представлять себе, что таковой границы может не существовать. Отсюда появляются представления о номинальной (принимаемой для расчетов) и фактической площади контакта, или условно используемой и истинно существующей (трудноопределимой) соответственно [194]. [c.254]

Теперь можно перейти к ответу на главный вопрос этой части как упругие контактные напряжения и деформации в контакте криволинейных поверхностей зависят от поверхностной шероховатости Качественное поведение ясно уже из того, что было изложено. В задаче имеются два масштаба длины (1) характерный размер номинальной области контакта, на которой упругие сжатия могут быть подсчитаны по теории Герца для гладких средних профилей и ( 1) масштаб и распределение неровностей по высоте и поверхности. Чтобы было можно провести количественный анализ задачи, эти два масштаба должны быть существенно различными. Другими словами, в номинальной области контакта должно располагаться много неровностей. Когда два тела прижимаются друг к другу, реальный контакт имеет место только между вершинами неровностей, которые сжимаются, как было показано в 13.4. В любой точке номинальной области контакта номинальное давление возрастает с внешней нагрузкой и реальная область контакта пропорционально растет среднее истинное контактное давление сохраняется постоянным (величина его определяется формулой (13.48)) для упруго деформирующихся шероховатостей. Точки действительного контакта вершин более высоких шероховатостей могут быть [c.470]

При трении без смазки в условиях приработки соприкосновение двух трущихся деталей происходит не по всей номинальной площади этих поверхностей, а лишь по соприкасающимся между собой вершинам выступающих неровностей обеих трущихся поверхностей [ПО]. Таким образом, давление одной поверхности на другую распределяется лишь на фактически находящиеся в контакте микроплощадки, вследствие чего истинные напряжения смятия на этих площадках могут быть столь велики, что соприкасающиеся выступы профиля будут упруго деформироваться и пластически сжиматься и даже срезаться при взаимном скольжении поверхностей. [c.18]

Теоретическое исследование нераспространяющихся усталостных трещин может быть проведено на основе анализа амплитуд истинных напряжений, действующих в вершине трещины, и условий достижения этими амплитудами критического значения с учетом влияния скорости нагр жения и температуры. Будет ли дальше распространяться возникшая и развившаяся на некоторую глубину усталостная трещина в вершине надреза при дальнейшем увеличении числа циклов нагружения, зависит от того, превышает или нет амплитуда истинного напряжения в зоне у вершины трещины критический предел прочности материала [21. Если амплитуда истинного напряжения у вершины трещины превышает критическое напряжение, то в рассматри-ваемой зоне возникает новая усталостная трещина. Если же критическое напряжение достигнуто не будет, то дальнейшего развития трещины не произойдет и такая трещина станет нерас-пространяющейся. Это предположение основано на экспериментах, в которых было показано, что пределы выносливости образцов с развившейся на некоторую глубину трещиной при испытании на растяжение-сжатие практически не зависят от номинального среднего напряжения цикла, а зависят только от амплитуды номинального напряжения. [c.58]

Окончательные результаты тарировки представляют обычно в виде графика, построенного в координатах нагрузка (т. е. сила, момент или номинальные напряжения в объекте испытаний) — показания силоизмери-теля машины. Описанные в настоящей главе машины работают в околорезонансной области частот, поэтому силы инерции колеблющихся сосредоточенных масс увеличивают нагружен-ность динамометра и разгружают образец. В результате такого перераспределения напряженности элементов нагружаемой системы прямая динамической тарировки размещается на графике ниже прямой статической тарировки. Это видно на рис. 75, где изображены результаты тарировки машины при испытании коленчатого вала на изгиб в одной плоскости. Игнорирование влияния сил инерции здесь привело бы к ошибке, в результате которой регистрируемая нагрузка на 18% превышала бы истинную. [c.124]

Позднее эти зависимости были даны в виде (1.58) для квазиста-тического типа разрушения и (1.59) для усталостного типа разрушения, где — энергия, накопленная материалом до наступ-.тения нестационарного процесса деформации ощ — напряжение перед нестационарным участком П гзо — энергия статического разрушения, определяемая до начала потери устойчивости пластической деформации (участок под кривой до Оь) О ао — предельное номинальное напряжение статического разрушения перед потерей устойчивости пластической деформации (ошо = < ь) и И /о — общая энергия разрушения соответственно при циклическом жестком нагружении и статическом, Сттах — максимальное напряжение при жестком нагружении О/ — истинное напряжение при статическом разрушении у и у — постоянные, зависящие от свойств материала и определяемые из эксперимента. [c.19]

PIFx, где Fx — сечение в данный момент деформирования) становится значительно больше условного или номинального о. Истинное напряжение достигает максимального значения в точке Z (при окончательном разрушении образца). Однако истинное напряжение в момент разрыва 5к, определенное по диаграмме растяжения, не имеет те.хнического и физического смысла, так как положение точки Z определяется условиями испытания (жесткостью машины, скоростью деформирования), а геометрическое сечение fx не соответствует живо.му, так как в месте сужения сильно развивается деструкция. [c.6]

Употребляются также выражения номинальное напряжение , номинальная деформация и номинальная кривая напряячение — деформация , чтобы отличить их от истинных напряжений, деформаций и кривой напряжение — деформация, о которых будет вскоре сказано больше. [c.108]

Очень важным моментом является то, что Сэйр рассматривал нелинейную зависимость не только для напряжения Пиолы — Кирхгофа (условного или номинального, или технического напряжения), но также для напряжения Коши ( истинного напряжения). Нелинейность в обоих случаях опровергает высказываемое часто вскользь спорное положение, что нелинейность, появляющаяся при малых деформациях, может быть исключена введением небольшой поправки на поперечную деформацию образца. [c.183]

Два из рассмотренных Ричардсом экспериментов были проведены на растяжение и сжатие стержня из бериллиевой бронзы из партии К, ЯГ Дж. А. Миллером (см. Ri hards [1952, 11, стр. 74— 75) из национального Бюро Стандартов США, использовавшим оптический экстензометр на образце длиной 2,54 см, что давало разрешающую способность по деформации до 2 10 . Эти данные, изображенные на рис. 2.63, сопровождаются диаграммами, показывающими отклонение от линейности как для номинального напряжения, так и для напряжения Коши, или так называемого истинного напряжения, на основе вычислений Андерсона (см. Smith [1940, II) в его обсуждении работы Смита 1940 г. [c.187]

Оставляя обсуждение этой корреляции до раздела 4.31, посвященного эффекту Савара — Массона, я начну здесь дальнейший анализ эксперимента Тэйлора и Квинни (Taylor and Quinney [1931, 1]), проведенного 40 лет назад, который был описан в разделе 4.14. Эксперимент, результаты которого показаны на рис. 4.104, состоял в сравнении двух испытаний отожженных медных трубок — одной иа одноосное растяжение и другой на чистое кручение. Оба испытания были проведены при монотонно возрастающем напряжении до получения большой деформации. Строя график по данным, полученным при растяжении, на плоскости в осях условное напряжение — логарифмическая ( истинная ) деформация и сравнивая его с графиком зависимости между номинальным касательным напряжением и деформацией сдвига при кручении, они заключили, как мы видели в разделе 4.14, что не применимы ни гипотеза течения Треска— Геста, ни гипотеза течения Максвелла — Мизеса (см. рис. 4.60). Вновь обнаруживаем в истории эксперимента пример пристрастия к концепции, повлиявшего на представление и интерпретацию экспериментальных результатов. Когда результаты тех же самых двух опытов были пересчитаны для сравнения к условному напряжению и к условной деформации, они не только показали точное соответствие с гипотезой Максвелла — Мизеса, но графики —е и 5 —s обеспе- [c.175]

При сухом трении соприкосновение двух трущихся поверхностей происходит не по всей номинальной площади, а лишь по вершинам выступающих гребешков обеих трущихся поверхностей, поэтому давление между деталями распределяется лишь на фактически находящиеся в контакте микроплощадки, вследствие чего истинные напряжения смятия на этих площадках могут быть столь велики, что гребешки деформируются и даже срезаются при взаимном скольжении поверхностей. [c.419]

Эпюры, напряжений, возникающих при автоскреплении, построены по формулам (44) — (49) (/ = 5240 кг см ). Эпюры напряжений, снимающихся при разгрузке, построены по формулам, выведенным в предположении справедливости закона Гука (см. стр. 156, р = 5240 кг см ). Эпюры остаточных напряжений получены вычитанием из напряжений, возникающих при автоскреплении напряжений, снимающихся при разгрузке. Эпюры номинальных напряжений построены по формулам, вытекающим из закона Гука рраб — -=4030 к см ). Эпюры истинных напряжений получены сложением номинальных н остаточных нааря- еиий. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...