Сталь в конденсате

Таблица 1. Скорость коррозии углеродистой стали в конденсате

Рис. 1.Э. Зависимость скорости коррозии стали в конденсате от содержания кислорода при температуре 100 °С и скорости потока 0,6 м/с

Зависимость скорости общей коррозии стали в конденсате от pH показана на рис. 1.18 [21. Увеличение pH конденсата, содержащего кислород, сильно уменьшает, а затем и вовсе прекращает процесс коррозии, причем величина pH, необходимая для полного прекращения процесса коррозии, должна быть тем выше, чем выше концентрация кислорода и температура конденсата. [c.23]

Рис. 3-2. Зависимость скорости коррозии стали в конденсате от содерл-сания кислорода.

Поддержание pH воды на требуемом уровне в обычных установках осуществляется подачей щелочей в систему. Для кипящих реакторов это нежелательно вследствие появления коррозионных поражений в системе тепловыделяющих элементов в условиях высоких температур. В этом случае pH воды поддерживают на требуемом уровне подачей газообразного аммиака. При его растворении в системе образуется восстановительная среда — водород (или тяжелый водород в реакторах на тяжелой воде). Оптимальное содержание восстановителя составляет 0,03 10 %. Добавка аммиака способствует также уменьшению коррозии стали в конденсате и питательной воде. [c.284]

В эксплуатационных условиях кислородная коррозия стали, контактирующей с конденсатом, может усиливаться действием ряда факторов. Главными из них являются наличие угольной кислоты, хлоридов, сульфатов, гидроксида и оксида железа, нагревание и действие тепловых нагрузок. В присутствии угольной кислоты наряду с протеканием коррозии с кислородной деполяризацией развивается коррозия с водородной деполяризацией. Выделяющийся при этом атомный водород частично восстанавливает оксидную защитную пленку. Образование молекулярного водорода приводит и к ее отслаиванию. В результате скорость кислородной коррозии стали в конденсате в присутствии угольной кислоты (так же, как и в химически обработанных водах) практически не изменяется по времени. Среда обогащается оксидами железа, ухудшающими качество конденсата. [c.87]

Повышение температуры по-разному влияет на развитие коррозии стали в конденсате с обоими видами деполяризации. В открытой системе при 60 °С наблюдается максимум коррозии с кислородной деполяризацией, коррозия же с выделением водорода при нагревании усиливается, при нагревании воды в закрытой системе наблюдается непрерывное возрастание скорости коррозии обоих видов. [c.89]

Как следует из рис. 1.15, потенциал стали в конденсате при р = 100 ат уменьшается с ростом теплового напряжения. Вероятнее всего, это объясняется тем, что с ростом теплового напряжения происходит частичное разрушение защитной пленки. Главные причины разрушения защитных пленок в данном случае следующие [c.23]

Коррозия в конденсате. Эксплуатационные наблюдения за коррозией углеродистых сталей в конденсате приведены в табл. 2.5 и 2.6. [c.55]

Пример. Требуется определить скорость общей коррозии стали в конденсате, содержащем хлориды в количестве 100 мг/кг при 60 С. [c.166]

В табл. 2.5 находим скорость коррозии для чистого конденсата при 60° С kz. э = 0,3 мм/год. На рис. 2.4 приведены скорости коррозии стали в конденсате, содержащем хлориды, определенные лабораторным путем при 60° С. [c.166]

Особенности коррозии конденсатного тракта. Между скоростью коррозии стали и концентрацией кислорода в отсутствие пассивации существует прямая зависимость (см. рис. 1.19). Коррозия стали в конденсате и химически обессоленной воде, содержащей небольщое количество кислорода, характерно для деаэрированной воды она была изучена В. В. Герасимовым [32]. Слой ржавчины, образующийся на стали после деаэрации, характеризуется большой прочностью, если формирование его происходит в отсутствие угольной кислоты. [c.95]

Пример. Требуется определить скорость общей коррозии (проницаемость) стали в конденсате, содержащем 100 мг/кг хлоридов при 60°С, если известно, что для чистого конденсата при 60°С глубинный показатель коррозии (проницаемость) Яс.э=0,3 мм/год. Для указанных условий СКс.3=0,95 г/(м2-ч) и СКс.л=0,22 тЦм -ч). Из 1.11 следует, что для стали глубинный показатель коррозии (проницаемость) я= =1,12 СК, откуда Яо.э=0,95-1,12=1,06 мм/год Яс.л=0,22-1,12= =0,25 мм/год Ян.э=0,3-1,06/0,25=1,2 мм/год. [c.290]

Коррозионная усталость проявляется в разнообразных водных средах, в отличие от коррозионного растрескивания, вызываемого определенными, специфичными для каждого металла ионами. Под действием коррозионной усталости происходит разрушение стали в пресной и морской воде, в конденсатах продуктов сгорания, в других распространенных химических средах при этом чем выше скорость общей коррозии, тем быстрее металл разрушается вследствие коррозионной усталости. [c.157]

Снижение скорости протекания коррозии металла труб в современных прямоточных котлах на С1 достигается созданием в рабочем теле слабощелочной или нейтральной водной среды. Первая используется в том случае, если трубы подогревателей низкого давления выполнены из латуни, а вторая —если трубы ПНД изготовлены из коррозионно-стойкой стали. Слабощелочная среда имеет место при гидразинно-аммиачном комплексонном или гидразинном водном" режиме. Нейтральная среда —при дозировании в конденсат газообразного кислорода или раствора перекиси водорода. Кратко рассмотрим основные из них. [c.153]

Влияние состава среды. В водных средах при низких температурах и pH— 7,0 кислородная коррозия стали приобретает сравнительно равномерный характер даже в присутствии хлоридов и сульфатов. Ионы СЬ и стимулируют развитие общей и местной коррозии при повышенных значениях pH и повышенной температуре водной среды. Количественные показатели этого процесса были получены в результате наблюдения за его протеканием при полном доступе в систему кислорода воздуха [9]. При этом было установлено, что в конденсате при 40°С протекает сравнительно равномерная коррозия со средней скоростью 0,5 мм/год. [c.24]

Температура воды — самый мощный фактор локализации коррозии стали, поэтому скорость местной коррозии при нагреве воды (до 90°С) резко увеличивается. Кривая, характеризующая зависимость скорости местной коррозии от температуры, для открытой системы имеет максимум при 80°С. При этой температуре сильная локализация коррозии наблюдается даже в чистом конденсате и в конденсате, содержащем [c.28]

Сравнительная стойкость некоторых сталей в электролите, имитирующем конденсат первого колеса [c.15]

Коррозионная стойкость сталей в электролите, имитирующем конденсат (испытания при комнатной температуре) [c.17]

Как видно из приведенных данных, по тракту до деаэратора во всех случаях наблюдалось снижение скорости коррозии стали, вопреки представлениям о влиянии температуры на скорость процесса. Это обусловлено образованием защитных пленок из соединений железа (не из магнетита). На стали резкое уменьшение скорости коррозии наблюдалось при pH 9,5 0,1 с увеличением качества теплоносителя, которое оценивалось по уменьшению электропроводимости Н-катионированной пробы (хн). Скорость коррозии пластинчатых образцов из углеродистой стали, установленных после ПВД-6, при pH 9,1 довольно высока — средняя 95 мг/(м -ч). Значительное увеличение скорости коррозии стали в питательном тракте за деаэратором по сравнению с конденсат-ным трактом при традиционном водном режиме — явление законо- [c.172]

Низкая скорость коррозии углеродистой стали в конденсатно-питательном тракте обусловливает концентрацию соединений железа в конденсате после ПНД на уровне не более 10 мкг/л и в питательной воде перед котлом 8—12 мкг/л. [c.175]

Рис. 2-1. Скорость кислородной коррозии перлитной стали в зависимости от концентрации кислорода в конденсате.

Если конденсат подщелачивать едким натром (pH = 8,5), наблюдается уменьшение общей коррозии до 0,07 мм/год. Увеличение концентрации хлоридов в конденсате от 10 до 150 мг/кг усиливает общую коррозию. Заметного различия в скорости общей коррозии при изменении коицентрации хлоридов от 10 до 40 мг/кг практически не наблюдается, хотя местная коррозия в первом случае выше, чем во втором. На рис. 3-13 представлена подобная зависимость для температуры 80 °С. Сульфаты способствуют развитию общей коррозии (рис. 3-14) и рассредоточению ее по поверхности стали. [c.63]

Температура воды —самый мощный фактор локализации коррозии стали, вследствие этого скорость местной коррозии с нагревом воды (до 90°С) резко увеличивается. Кривая, характеризующая зависимость скорости местной коррозии от температуры для открытой системы имеет максимум при 80 °С. При этой температуре сильная локализация коррозии наблюдается даже в чистом конденсате и в конденсате, содержащем 10 мг/кг С1 . Разрушение металла яри таком нагреве имеет язвенный характер. При 80 °С местная коррозия наблюдается (ВО всех указанных выше растворах хлоридов и сульфатов. Содержащиеся в воде хлориды, сульфаты и карбонаты способствуют загрязнению воды продуктами коррозии. Представление о размере кислородной коррозии углеродистых и низколегированных сталей в водных средах при повышенных температурах дают табл. 3-2—3-4 1Л. 22]. [c.67]

Как следует из рис. 2-3, потенциал стали в конденсате разблагораживается. Наиболее вероятным объяснением этого является предположение о том, что с ростом теплового напряжения происходит частичное разрушение защитной пленки при одновременном увеличении площади анодных участков. [c.29]

Коррозия в конденсате с добавками различных веществ. На рис. 2.19—2.26 приведены результаты опытов по изучению кислородной коррозии стали в конденсате с примесью хлоридов, сульфатов и других веществ при свободном доступе кислорода воздуха [5]. Использованные в этих опытах водные среды характерны для парогенерирующих устройств и теплообменной аппаратуры. [c.45]

Роль тепловых нагрузок. Тепловая нагрузка поверхностей нагрева (плотность теплового пoтo кa) является важным фактором коррозии металла. Как следует из рнс. 1.24, потенциал стали в конденсате при р=10 МПа уменьшается с ростом тепловой нагрузки. Вероятнее всего, это обьясняется тем, что с росто(м последней происходит частичное разрушение защитной пленки. Глав(ные причины разрушения защитных пленок в данном случае следующие [c.49]

Рис. 7.15. Коррозионно-усталостная трещина на листе малоуглеродистой стали, возникшая при вибрации листа в конденсате дымовых газов (Х250)

Ферросиликаты железа, образующиеся на поверхности стали, имеют аморфную структуру. Они адсорбируются катодными участками поверхности стали, что подтверждается торможением катодной составляющей коррозионного процесса. Последнее обстоятельство было установлено не только методом поляризационного сопротивления, но и в результате проведения электрохимических измерений со снятием поляризационных кривых с использованием дискового вращающегося электрода [32J. Получены зависимости локальной и общей коррозии от концентрации силиката натрия в конденсате. Максимальное значение общей коррозии определено при концентрации силиката натрия (модуль 2) около 100 мг/л. Отсутствие стояночной коррозии наблюдалось в растворах силиката натрия, содержащих 600 мг/л SiOa - и более, Для изучения влияния хлоридов и сульфатов на защитные свойства силиката натрия исследования проводили при разных соотношениях смеси этих соединений. [c.76]

В первую очередь от сероводородной коррозии стр)адаю г. газо-, нефтедобывающая и нефтеперерабатывающая отрасли промышленности. При добыче нефти и газа буровая вода и водный конденсат содержат агрессивные коррозионные агенты (углекислый газ, органические и неорганические кислоты, соли, сероводород), которые вызывают интенсивную коррозию металлического оборудования, изготовленного из черных металлов [ 4-8]. Во многих гаэо-и нефтедобывающих скважинах (так называемые киолые скважины ) присутствует сероводород. Коррозия в таких скважинах уже давно является весьма серьезной проблемой На некоторых нефтепромыслах течь в насооно-ком-пре кх пв 1х трубах появляется в среднем каждые 30 дней [4]. Скорость коррозии малоуглерЬдистой стали в жидкости из нефтяной скважины, насыщенной сероводородом, в 6 раз выше, чем в отсутствие сероводорода [ 7 ]. [c.47]

Ингибитор М-1 по свойствам близок к ингибитору МСДА. В виде водных растворов он защищает от коррозии изделия из стали, чугуна и алюминия. М-1 представляет собой соль цикло-гексиламмония и жирных кислот фракции jo-ia- По внешнему виду это пастообразное вещество от темно-желтого до коричневого цвета с содержанием основного вещества 30—34 %. pH 1%-ного спирто-водного раствора 7,5—8,5. Ингибиторы МСДА и М-1 — малорастворимые ингибиторы многократного действия, для их растворения в конденсате необходим подогрев до 60—70 °С и энергичное перемешивание. [c.189]

Химическое изнашивание происходит в результате коррозии — химического воздействия рабочих сред на материал деталей арматуры. В результате образуются химические соединения с низкими механическими свойствами, которые разрушаются под действием силовых нагрузок или вымываются рабочей средой. В конденсате и питательной воде АЭС могут быть растворены соли и газообразные вещества кислород воздуха, углекислота, азот, аммиак, водород, радиолитический кислород, радиоактивные благородные газы (РБГ — ксенон, криптон, аргон) и др. Однако коррозию металла оборудования вызывают лишь растворы солей, кислород и углекислота. Для удаления солей питательную воду обессоливают, а для удаления коррозионно-активных газов воду деаэрируют химически или термически. Основным методом является термическая деаэрация, заключающаяся в нагреве воды до температуры кипения. Несмотря на обессоливание и деаэрацию, в воде остается некоторое количество веществ, которые вызывают коррозию металлов, в результате чего образуются окислы, оседающие на стенках оборудования, в том числе и на арматуре. В первом контуре окислы, проходя активную зону реактора, приобретают радиоактивные свойства. Вода проявляет активное коррозионное действие уже через два часа пребывания стали в воде на поверхности металла можно обнаружить следы коррозии. [c.264]

Питание котла стало в основном производиться конденсатом, возвращаемым из конденсаторов паровых турбин. Небольшая часть добавочной сырой воды, компенсирующая утечку пара из-за неплотности арматуры или потери котловой воды из-за каких-либо других причин, предварител1.но подвергается специальной химической обработке. [c.42]

Кислородосодержание конденсата имеет большое значение для водного режима блока, так как оно определяет интенсивность коррозионных процессов на всем тракте от конденсатора до деаэратора. Тем самьш предопределяется переход в воду продуктов коррозии углеродистых сталей (конденсатопроводы) и латуней (трубки ПНД). Переход этих примесей в конденсат приводит к увеличению их содержания в питательной вод е блока. [c.75]

Позднее режим малых дозировок трилона был проверен на котлах 155 кгс/см ТЭЦ-11 Мосэнерго. Годичная эксплуатация подтвердила целесообразность непрерывных микродозировок трилона Б для повышения коррозионной стойкости перлитных сталей и повышения их сопротивления пароводяной коррозии. Были также получены доказательства комплексообразующей способности газообразных продуктов разложения трилона после их растворения в конденсате. Первоначально предполагалось, что надежная защитная пленка может быть получена только для температур рабочего тела 310°С и выше. Это означало невозможность организации подобной защиты прямоточных элементов, т. е. водяного экономайзера, и пароперегревателя и ограничение ее лишь испаряющими поверхностями нагрева барабанных котлов. Что же касается прямоточных котлов, в том числе и сверхкригических параметров, то предполагалось, что этот простой эффективный метод для них также не применим. Действительно, однократная обработка, требующая циркуляции при постоянной температуре, заведомо меньшей температуры разложения (первый этап обработки), п последующая циркуляция при постоянной рабочей температуре, заведомо большей, чем температура [c.151]

В случае контакта нестабилизированной аустенитной нержавеющей стали с конденсатом при высоких температурах и давлениях сталь подвергается межкристаллитной коррозии [111,68]. Д. С. Поль [111,36] указывает на развитие межкристаллитной коррозии в нестабилизированной аустенитной нержавеющей стали 18-8 после отжига в течение 2 час при температуре 650° С в воде, насыщенной кислородом при pH 3-4 при температуре 315°С. В тех же условиях вода при pH 7-11 якобы не вызывает межкристаллитной коррозии. Последнее обстоятельство требует серьезного рассмотрения. Д. С. Полине указывает, каким способом поддерживается постоянство-концентрации кислорода в воде при высокой температуре и давлении. Не исключена возможность, что в начальный период испытаний кислород полностью расходовался на протекание коррозионных процессов, и в дальнейшем испытания проходили с практически деаэрированной водой. Специальные исследования показали, что сталь 1Х18Н9Т, склонная к межкристаллитной коррозии при испытаниях по методу AM, ГОСТ 6032—58 (как с провоцирующим нагревом, так и без него), не подвержена ей в деаэрированной воде, содержащей не менее 0,02 мг л кислорода при температуре 350° С и давлении 170 am и в деаэрированном паре при температурах до [c.137]

Изменение потенциала стальных образцов подтверждает также и то, что стойкость их защитных пленок в присутствии едкого натра очень слабая в 10-процентном растворе едкого натра при температуре 310° С потенциал смещается на 0,3 в по отношению к потенциалу тех же образцов, измеренному в конденсате. Следует напомнить, что даже воздействие высококонцентрированных растворов едкого натра на сталь и его окислы создают лишь предпосылки для появления межкристал-литной коррозии одного же его для образования трещин недостаточно. [c.262]

В качестве подпиточной воды первого контура пользуются обессоленным конденсатом, а для подпитки второго контура — химически очищенной водой. Для уменьшения концентрации кислорода в воде первого контура в нее добавляется водород в количестве 15—45 см /л. Кроме того, проводится непрерьшная очистка части потока воды первого контура, в результате чего сухой остаток ее поддерживается на уровне 2 мг л. Скорость коррозии нержавеющей стали в условиях работы указанного реактора равна- 0,7х1г/л1 -час. С учетом этой величины скорости коррозии осуществлялась про- [c.305]

Стремление к повышению pH котловой воды основано на ошибочной теории Шплиттгербера, некритически воспринятой известной частью снециалистов-водников. Не вдаваясь в сущность этой теории, необходимо отметить, что ранее приведенный ее критический разбор нуждался в дополнительных экспериментальных доказательствах, связанных с изучением подшламовой коррозии. В связи с этим были проведены опыты по выявлению устойчивости стали в нейтральных растворах, в некоторых случаях содержащих буферные смеси фосфатов, подтвердившие правильность сделанного ранее вывода о том, что простая сталь, даже в условиях работы котлов высокого давления, обладает удовлетворительной стойкостью в чистом конденсате. [c.219]

Важнейшим условием эффективности аминировання является стабильность значения pH. При колебаниях этой величины может происходить разрушение защитной окисной пленки на внутренних поверхностях оборудования, способствующее интенсификации процесса коррозии. Ввод сульфата аммония в очищенную воду должен осуществляться непрерывно в количестве, пропорциональном расходу воды. При осуществлении аминирова-ния повышенная концентрация аммиака создается в конденсате охладителей выпара деаэраторов и в конденсате парогазовой смеси систем вентиляции теплообменных аппаратов. В связи с этим для энергетических установок, в которых осуществляется аминирование, рекомендуется охладители выпара деаэраторов н охладители вентиляционного пара теплообменных аппаратов изготовлять из нержавеющей стали. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...