Регулирование объемное (см. «Объемное регулирование

Как указывалось выше (см. 13.1), объемное регулирование может осуществляться изменением рабочего объема либо насоса, либо гидродвигателя, либо того и другого одновременно. [c.214]

Определить потери мощности из-за слива рабочей жидкости через гидроклапан при частоте вращения вала гидромотора 1200 мин , который входит в состав объемного гидропривода с дроссельным регулированием (рис. 13.13), если насос развивает давление 10 МПа и постоянную подачу. Максимальная частота вращения вала гидромотора равна 1800 мин , рабочий объем — 20 см , объемный КПД ii = =0,96. [c.204]

Трубопроводы гибкие ) 488 Гидравлический радиус 12 Гидравлический клин 36 Гидравлическая передача (см. Объемная гидравлическая передача , Принцип действия и преимуш ест-ва гидравлических передач , Диапазон регулирования гидравлической передачи , Области применения гидропередач ) 5 Гидравлически гладкая труба 13 15 Гидравлические аккумуляторы (см. также Расчет гидроаккумуляторов ) 392 [c.675]

Гидравлический привод типа гидроцнлиндр с объемным регулированием имеет ограниченные возможности, так как малые стабильные подачи жидкости осуществимы до 2—3 см /мин. Для малых точных перемещений в небольшом диапазоне перспективно использование регулируемых гидростатических опор. Одна из принципиальных схем подобного привода, разработанного на кафедре металлорежущих станков Московского станкоинструментального института, приведена на рис. 215. От насоса жидкость под давлением поступает в дифференциальный мембранный регулятор, а затем в карманы замкнутой гидростатической опоры шпинделя. Положение мембраны регулятора, который выполняет 250 [c.250]

Особенности течения воздуха за замыкающим систему прямым скачком. На рис. 16.7, а показано, что дозвуковой поток за прямым скачком снова ускоряется в сужающемся канале до Х= 1 в горле воздухозаборника и до Я> 1 — в расширяющемся канале и переходит в дозвуковой Я<1 на прямом скачке уплотнения. Только после этого дозвуковой поток тормозится до заданного в 0,5 перед компрессором в расширяющемся дозвуковом диффузоре. При такой организации течения небольшие изменения режима работы двигателя и, следовательно, объемного расхода воздуха, сказываются только на положении этого прямого скачка и не нарушают расчетной системы скачков. При увеличении объемного расхода, т. е. снижения давления на входе в компрессор, скачок перемещается вниз по потоку и становится сильнее, потери возрастают и объемный расход через двигатель увеличивается при неизменном массовом расходе. При уменьшении объемного расхода, т. е. при повышении давления, скачок смещается против течения, ослабевает, потери уменьшаются и объемный расход через двигатель уменьшается и оптимальность системы сохраняется. Таким образом, в данном случае, скачок уплотнения играет положительную роль газодинамического регулятора постоянства массового расхода воздуха через двигатель при переменном объемном расходе. Это регулирование достигается введением дополнительных потерь. Если бы за замыкающим скачком уплотнения отсутствовала бы сверхзвуковая зона течения с прямым скачком, то повыше-нине давления, например, в дозвуковой части диффузора приводило бы к выбиванию расчетной системы скачков (см. рис. 16.7, 6). [c.324]

Регулирование подачи в гидросистемах и установках с объемными насосами может осуществляться изменением частоты вращения насоса (см. рис. XIV—16) или применением специальных насосов с переменной подачей, в которых на ходу изменяется рабочий объем W. Однако в большинстве случаев регулирование подачи в гидросистемах с объемными насосами производится менее экономичным, но наиболее простым способом перепуска жидкости из напорной линии во всасывающую. Для этой цели применяются различные регулируемые дроссели и переливные клапаны, а также автоматы разгрузки и другие специальные устройства. [c.420]

Воздействие магнитогидродинамических явлений на ванну расплавленного металла можно использовать не только для регулирования глубины проплавления (см. рис. 2.41), но и для управления положением ванны в зазоре стыка. Для этого необходимо создать в металле вертикальные объемные силы, что вполне осуществимо. Поперечное поле позволит также управлять формированием шва в разных пространственных положениях. [c.87]

Задача 6.2. На рисунке показана упрощенная схема объемного гидропривода поступательного движения с дроссельным регулированием скорости выходного звена (штока), где I — насос, 2 — регулируемый дроссель. Шток гидроцилиндра 3 нагружен силой f=1200 Н диаметр поршня D = = 40 мм. Предохранительный клапан 4 закрыт. Определить давление на выходе из насоса и скорость перемещения поршня со штоком 1 п при таком открытии дросселя, когда его можно рассматривать как отверстие площадью So=0,05 см с коэффициентом расхода ц = 0,62. Подача насоса Q = [c.106]

Насос объемного гидропривода с дроссельным регулированием (рис. 13.13) развивает давление Рн. = Ю МПа и постоянную подачу, при которой максимальная частота вращения вала гидромотора п = 2200 мин- . Определить потери мощности из-за слива рабочей жидкости через гидроклапан при частоте вращения вала гидромотора 1 = 1500 мин , если рабочий объем гидромотора V[c.185]

Определить пределы регулирования частоты вращения вала гидромотора, рабочий объем которого может изменяться от == = 10 см до Уоз = 50 см , если подача насоса Q = 14,6 л/мин, утечки жидкости в гидроаппаратуре гидропривода q = 200 см /мин, объемный КПД гидромотора г]о = 0.98. [c.188]

Объемно-дроссельный (или мащинно-дроссельный) способ регулирования скорости выходного звена заключается в том, что в таком гидроприводе вместо нерегулируемого насоса используется регулируемый насос с регулятором подачи (см. подразд. 12.7). В этом случае давление поддерживается постоянным за счет уменьшения рабочего объема насоса, т.е. за счет уменьшения его подачи. Поэтому КПД гидропривода с объемно-дроссельным регулированием выше, чем гидропривода с дроссельным регулированием. Но регулируемые гидромашины существенно дороже нерегулируемых. [c.214]

Поскольку в насосах регулируемой производительности (ом. стр. 140) периметр зазоров при регулировании не изменяется, утечки жидкости через зазоры практически сохраняются постоянными при различных рабочих объемах q насоса. Теоретический же расход изменяется при этом пропорционально рабочему объему g = , ввиду чего объемный к. п. д. такого насоса с уменьшением его рабочего объема будет понижаться [см. выражение (133)]. В соответствии с этим кривая зависимости насоса регулируемой производительности от рабочего объема будет аналогична кривой, представленной на рис. 52, а. [c.133]

Пример такого построения показан на рис. 8.19 а — для трубопровода с турбулентным течением и центробежного насоса б — для трубопровода с ламинарным течением и объемного роторного насоса, снабженного переливным клапаном или системой автоматического регулирования рабочего объема насоса (см. гл. 16). [c.135]

При использовании насосов с постоянной производительностью можно осуществить ступенчатое регулирование скорости гидродвигателя с помощью применения нескольких насосов разной производительности, которые включаются в различном сочетании. Системы с дроссельным регулированием скорости неэкономичны и применяются только при малых мощностях. Целесообразнее комбинированное регулирование, при котором вначале скорость регулируется по принципу ступенчатого и доводится до необходимой величины дроссельным регулированием. Давление рабочей жидкости в крановых гидроприводах обычно составляет 100—160 кгс см с увеличением давления гидропривод становится более компактным и легким, но увеличиваются объемные потери и труднее создать надежные уплотнения. [c.185]

Способ объемного регулирования (см. рис. 2, б) заключается в изменении скорости выходного звена гидродвигателя путем изменения рабочего объема гидромащин. Объемное регулирование является более соверщенным и эффективным, но и более сложным по сравнению с дроссельным способом регулирования. [c.8]

В отличие от дроссельного регулирования объемного гидропривода (см. гл. XII, 2), дроссельное регулирование пневмопривода существляется без сброса из сети сжатого воздуха. Соответствующей настройкой дросселя изменяется перепад давлений воздуха в пневмодвигателе, что ведет к изменению усилия, крутящего момента и скорости выходного звена. [c.277]

Пневматический привод почти не используется в системах контурного управления, главным образом из-за с кнмаемости рабочего тела и связанной с этим нестабильностью характеристик. Широкое распространение в системах контурного управления движением машин, а также в позиционных системах получили следящие электрогидравлические приводы. В следящих системах используются гидроприводы как с объемным, так и с дроссельным регулированием (см. рис. 15, а, б). В системе объемного регулирования, как указывалось в 2, входным параметром и является угловая координата отклонения шайбы насоса в следящей системе имеется обратная связь, связывающая некоторой передаточной функцией параметр и с выходными координатой х и скоростью X. В общем случае имеем [c.124]

На рис. 15.3, б, в приведены соответственно регулировочная и нагрузочная характеристики гидропривода с объемным регулированием частоты вращения. При сделанных допущениях (см. под-разд. 15.1) гидропривод имеет абсолютно жесткую нагрузочную характеристику (прямая I на рис. 15.3, в). Если же учесть потери в гидромащинах, то нагрузочная характеристика будет имеет наклон (прямая II на рис. 15.3, в), обусловленный объемными утечками в гидромашинах. Значение тормозного момента определяется настройкой предохранительных клапанов 2 [c.214]

Гидроусилителями называются устройства, увеличивающие мощность передаваемых сигналов за счет использования энергии, подводимой с потоком жидкости от внешнего источника. В соответствии с этим определением к гидроусилителям в ряде случаев относят также гидроприводы с дроссельным или объемным регулированием, имеющие механическое управление, например гидроприводы, предназначенные для управления рулями самолета или тяжелыми автомобилями. Однако в теории автоматического регулирования усилителями принято считать только устройства, применяемые для соединения маломощных чувствительных элементов или маломощных элементов, преобразующих сигналы управления, с более мощными исполнительными элементами. Поэтому мы будем пользоваться приведенным выше определением гидроусилителя с указанным здесь ограничением. По функциональной схеме (см. рис. 14.1) гидроусилитель электрогидр авлического следящего привода, воспринимая и усиливая сигналы электромеханического преобразователя, обеспечивает управление исполнительным гидродвигателем. [c.363]

Так как регулирование насоса [при AQ = onst — см. уравнение (13.1)], как и гидромотора, осуществляется за счет изменения его рабочего объема то все способы регулирования можно разделить на два дроссельное — за счет частичного сброса жидкости из системы при постоянной подаче насоса объемное — изменением рабочего объема насоса или гидромотора. [c.208]

Регулирование за счет значительного уменьшения эксцентрицитета (либо угла наклона шайбы) регулируемого гидродвигателя резко уменьшает общий объемный к. п. д. системы. Например, при комбинации насоса и гидродвигателя с характеристиками по рис. 4.23, а при условии, что общий объемный к. п. д. при р = = 100 кГ/см не должен быть ниже 0,83, общий диапазон регулирования Dp = = 6,7. При этом при минимальных оооротах [c.265]

Поскольку величина параметра г зависит от значений объемов Ь и с, объемный к. п. д. [см. выражение (163) ] при регулировании производительности насоса путем измёнения рабочего хода поршня будет изменяться. [c.125]

На рис. 133 показаны кривые, характеризующие влияние на теоретический объемный к. п. д. величины хода плунжера при регулировании по первой схеме. Расчеты произведены для жидкости со средним коэффициентом сжимаемости при давлении 1000 кПсм , равным Р = 5,4-10 см ЫГ (без учета деформации насоса). [c.253]

При использовании насосных секций с пневмо-гидропри-водом (см. рис. 11, б) и соленоидным приводом 14 частота рабочих циклов может определяться посредством реле времени 15 и 16 ипи даже изменением количества энергии, подводимой к приводу дросселем 17. Суммарное одновременное изменение литражей насосных секций (объемная подача за один рабочий цикл) обеспечивается механизмами регулирования 7, соединенными валом 18. Вал связан с механизмами регулирования промежуточными элементами 13, имеющими различное передаточное отношение при разной длине ходов поршней 5, [c.36]

Второй вариант метода стесненной усадки, разработанный Семпсоном [40 ], позволяет фиксировать температурные деформации, возникающие в модели композитной конструкции, и поэтому более удобен при изучении объемных задач, чем рассмотренный выше вариант с применением полиуретановых моделей (см. также [21, с. 71—80, 33, 34)). Модель отливают из фенолформальдегидных и эпоксидных смол горячего отверждения и полимеризуют при высокой температуре (80—150° С в зависимости от типа материала). После охлаждения до комнатной температуры температурные деформации и напряжения оказываются в модели замороженными . Модель разрезают и проводят измерение напряжений при просвечивании срезов в полярископе. Недостатком этого варианта метода является невозможность регулирования при выбранном материале величины возникающих остаточных напряжений. В результате часто, особенно при использовании эпоксидных смол, происходит разрушение модели в процессе ее охлаждения, когда возникающие напряжения превышают предел прочности материала. Более удобный способ фиксации температурных напряжений в объемных моделях, исследуемых методом стесненной усадки, разработан авторами и описан в следующем разделе. [c.309]

Пенс- и газогипсовые изделия. Пеногипсовые изделия изготовляются из гипса и пенообразователя. Газогипсовые изделия изготовляются из гипса, водного раствора серной или соляной кислоты и доломитового молока. Объемный вес изделий 600—700 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,25 ккал/м - ч град при температуре 20° С. Предельная температура применения 80° С. Изделия применяются для теплоизоляции неответственных объектов и р строительстве при устройстве огнезапщт-ных покрытий. Газогипсовые изделия также изготовляются из гипса, глины и газообразователя, состоящего из сернокислого алюминия. Для регулирования скорости схватывания изделий вводится клей. Пропитка изделий 5%-пым раствором окиси бария, жидким стеклом в смеси с хлористым кальцием увеличивает водостойкость изделий. В Киеве (по данным Б. Ежова) изготовляются теплоизоляционные скорлупы из газо-гипса с объемным весом 400—500 кг/м , коэффициентом теплопроводности 0, —О, 2 ккал/м-ч-град ищ. температуре 20° С, пределом прочности на сжатие 9—10 кг/см . [c.68]

Конические и радиальные уплотнения. Эти элементы, помимо ограничения перетечек с целью сокращения объемных потерь, используются в ряде конструкций в качестве дросселирующих для регулирования давлений в гидропятах при уравновешивании осевых сил. Как правило, течение в них турбулентное. Ламинарный режим течения в радиальных микронных щелях торцовых уплотнений рассмотрен ниже (см. с. 70). [c.46]

В качестве такого источника целесообразно использовать регулируемый насос объемно-дроссельного регулирования с обратной связью по давлению подачи (см. гл.1) и пневмогидравлическим аккумулятором на выходе (см. рис. 1.24), обеспечиваюшим кратковременную подачу больших расходов жидкости в привод при высокой скорости движения рулевых поверхностей. О)гласно рис. 1.24 жидкость подается в регулятор производительности насоса через демпфирующий дроссель. Примем следующие допущения. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...