Размер зерна

Если эти результаты представить в виде графика температура— размер зерна, то получится кривая, приведенная на рис. 71. Рекристаллизация начинается с роста зерна размер зериа получается тем больший, чем выше температура. [c.90]

Размер зерна в стали, не влияя заметно на твердость, существенно влияет на обрабатываемость. Крупнозернистая сталь, обладая пониженной вязкостью (об этом см. гл. П1, п. 1), лучше обрабатывается резанием. Пониженная вязкость создает так называемую обработочную хрупкость , способствует более легкому отделению и получению сыпучей, недлинной стружки. [c.201]

Изменение размеров зерна при нагреве двух принципиально различных по кинетике роста зерна сталей показано на рис. 178. [c.237]

Размер зерна, полученный 13 стали в результате той или иной термической обработки,— это так называемое действительное зерно. [c.238]

Размеры перлитных зерен зависят от размеров зерен аустенита, из которых они образовались. Чем крупнее зерна аустенита, тем, как правило, большего размера перлитные зерна, образующиеся из них (рис. 179). Аустенитные зерна растут только ири нагреве (при последующем охлаждении они не измельчаются), поэтому максимальная температура нагрева стали в аустенитном состоянии и ее наследственная зернистость определяют окончательный размер зерна. [c.238]

Если на свойства стали влияет действительный размер зерна, то технологический процесс горячей обработки определяется наследственным зерном. [c.243]

Увеличение размера зерна аустенита уменьшает ч. ц. Зародыши возникают преимущественно по границам зерна, поэтому у более крупнозернистой стали общая протяженность границ зерна меньше, чем у мелкозернистой, и, следовательно, условия для зарождения центров хуже. [c.250]

Раньше мы приводили лишь схемы диаграмм превращения аустенита. Для полной информации о превращении аустенита той или иной марки стали необходимо обе диаграммы и ряд дополнительных сведений марка и состав стали, температура нагрева, размер зерна аустенита, а также свойства (хотя бы твердость) продуктов распада и соотношение структурных составляющих. Это мы видим на рис. 200, где приведены диаграммы изотермического и анизотермического превращения аустенита стали марки 40Х. [c.258]

Наклеп исходного аустенита подавляет изотермическое образование мартенсита. Уменьшение размера зерна аустенита приводит к замедлению изотермического мартенситного превращения. [c.266]

Стали одной марки нельзя характеризовать одной линией, как это показано на рис. 239, и одним значением идеального критического диаметра. Колебания в марочном составе, разный размер зерна и другие факторы сильно влияют на прокаливаемость. Чтобы характеризовать прокаливаемость стали данной марки, строят так называемые полосы прокаливаемости, полученные на основании опытов над большим числом плавок стали данной марки. Имея заранее построенную полосу прокаливаемости, мы, применяя сталь данной марки, можем ожидать, что ее прокаливаемость будет находиться в пределах этой полосы. [c.298]

Если цементировали слабо прокаливающуюся углеродистую сталь, то яри нагреве как выше Ас . так и ниже Лсз последуюш,ее охлаждение не может быть настолько резким, чтобы предотвратить в такой малоуглеродистой стали перлитное превращение. Структура сердцевины цементируемой углеродистой стали независимо от режима обработки состоит из перлита и фер рита, отличающихся разным размером зерна (мелкозернистая в случае двойной обработки, более крупнозернистая — при одинарной, рыс. 265). [c.330]

Напомним читателю, что (Тв — предел прочности — характеризует прочность стали стт при феррито-перлитной структуре 0,5—0,6 от Ла. а Tsa — порог хладноломкости — соответствует температуре, когда в изломе образца 50% вязкой составляющей, а вр — работа распространения вязкой трещины, численно равная ударной вязкости образца с трещиной. Первое (Т ) характеризует сопротивление стали хрупкому разрушению, а второе (ар) — вязкому разрушению. Цифры вязкости соответствуют нормализованной стали 40 обычной чистоты и обычного размера зерна (зерно № 5—8). [c.365]

Рис. 291. Предел текучести н зависимости от размера зерна

Приводимые здесь данные надо рассматривать как типичные, так как порог хладноломкости зависит от размера зерна, степени чистоты и други.т факторов. [c.400]

Наконец, жаропрочность зависит от размера зерна. Более крупное зерно повышает жаропрочность (А. М. Борздыка), хотя при этом часто пластичность снижается. [c.463]

Опытные данные о коррозии ряда металлов и сплавов, в том числе и на железной основе, указывают на то, что величина зерна мало влияет на скорость коррозии. Исключение составляют случаи, когда на границе зерен металла условия таковы, что коррозия может приобрести межкристаллитный характер. Увеличение размеров зерна в этих случаях приводит к увеличению скорости межкристаллитной коррозии общая протяженность границ у крупнозернистого металла меньше, чем у мелкозернистого, [c.332]

Кроме того, как отмечено [101], при работе реактора благодаря неизбежно возникающим пульсациям потока и вибрациям происходит передвижка зерна слоя и возникают местные уплотнения и сквозные свищи, через которые устремляется поток. Наличие мелких зерен слоя в 4—5 раз меньших размера зерен основной части слоя, а также пыли, как попадающей с выходящими газами, так и образующейся в результате истирания зерен слоя, усугубляет этот эффект. Мелкие зерна и пыль полностью не выносятся из слоя, значительная часть их оседает в застойных зонах, увеличивая макронеоднородность слоя и в несколько раз повышая его сопротивление. К этому следует добавить резкое возрастание проницаемости слоя у стенок канала на расстояниях, соизмеримых с размером зерна. [c.271]

Хрупкое разрушение поликристаллических ОЦК металлов при любых напряженных состояниях реализуется при выполнении трех условий зарождения, страгивания и распространения микротрещин скола в достаточно представительном объеме материала, обычно большем, чем размер зерна [121]. [c.67]

С целью исследования основных закономерностей деформирования материала у вершины трещины при циклическом нагружении были решены МКЭ упругопластические задачи с использованием теории пластического течения в сочетании с моделью трансляционного упрочнения [72, 83]. Объектом численного исследования служила пластина высотой 60, длиной 480 мм с трещиной длиной L = 20 мм и притуплением б = 0,04 мм (рис. 4.2). Минимальный размер КЭ составлял 0,02 мм, что примерно соответствует размеру зерна конструкционных сталей. Нагружение осуществлялось по двум схемам, представленным на рис. 4.2, а. В первой схеме моделировалось деформирование материала у вершины трещины только по I моде нагружения (Pi =5 0, Рг = 0), во второй —по I и П модам одновременно. [c.204]

В работах [232, 234, 356] показано, что для некоторых материалов характеристики вязкости разрушения при циклическом нагружении могут существенно отличаться от характеристик статической трещиностойкости. Циклическое деформирование металла у вершины трещины приводит к нестабильному (скачкообразному) ее развитию при КИН, меньших статической вязкости разрушения Ки. В настоящее время феноменология такого явления достаточно хорошо разработана и описана в работах [29, 197, 232, 234, 267, 356]. Тем не менее физическая природа скачков усталостной трещины изучена недостаточно. Попытаемся дать физическую интерпретацию этого явления. Выше (см. подраздел 2.3.2) была представлена модель, описывающая зарождение усталостного разрушения в масштабе зерна. Разрушение представлялось как многостадийный процесс, включающий зарождение микротрещин по границам и в теле фрагментированной субструктуры, возникающей при циклическом деформировании, стабильный рост микротрещин за счет стока дислокаций в их вершины, образование разрушения в пределах зерна при нестабильном росте микротрещин. Ограничение мае-штаба разрушения при нестабильном росте микротрещин размером зерна возникает в случае их торможения границами зерен или стенками фрагментированной структуры, т. е. при = Oi < 5с(ху), где X/ — накопленная деформация к моменту страгивания микротрещин. Если сгтах 5с(ху), то разрушение может распространяться в масштабе, большем чем размер зерна. [c.222]

Первый механизм базируется на представлении, что рост макротрещины происходит за счет непрерывного зарождения у ее вершины микротрещин, которые, развиваясь, объединяются с макротрещиной. Иными словами, рост макротрещины есть не что иное, как непрерывный акт зарождения хрупкого разрушения в масштабе порядка размера зерна. Очевидно, что при хрупком развитии трещины по первому механизму необходима достаточно большая энергия, так как непрерывно (по мере роста трещины) должны обеспечиваться необходимые и достаточные условия зарождения макроразрушения (см. раздел 2.1), что связано с меньшим или большим, но обязательно с наличием пластического деформирования у вершины движущейся макротрещины. По всей видимости, диссипация энергии при старте [c.239]

Различные приемы рентгеноструктурного анализа позволяют перейти к оп-ределенню структурных особенностей (размер блоков, размер зерна, степень гекстурованности, наличие напряжений и др.). Размеры, форму и взаимное расположение кристаллов изучают металлографическими методами. [c.37]

Положение порога хладноломко кости зав1Г ит от многих факторов 1) структуры и размера зерна. В частности, измельчение зерна понижает порог хладноломкости 2) состава металла. Вредное влияние имеют многие загрязняющие металл примеси 3) скорости деформации. Увеличение скорости деформации повышает порог хладноломкости 4) размеров образца (детали). Чем больше сечение, тем выше порог хладноломкости. [c.74]

Важно знать, по какому механизму растет зерно, так как от размера зерна зависят миогие свойства, а зная механизм роста зерна, можяо регулировать его размеры термической обработкой. [c.91]

На ркс. 76 представлена структура деформированного алюминия. Деформацию создаыали растяжением, а затем металл рекристаллизовался при 550°С в течение 30 мни. При отсутствии деформации (макроструктура сфотографирована без увеличения) структура настолько мелкозерниста, что отдельные зерна нсразлнчнмы без увеличения. Наиболее крупное зерно получается ирн минимальной деформации (остаточное удлинение 3%), которая, очевидно, близка к критической деформации. По мере увеличения степени деформации размер зерна в рекристаллизованном металле уменьшается. Следовательно, средний размер зерна после рекристаллизации зависит от температуры ре- [c.94]

Для никелевого сплава такая диаграмма приведена на рис. 77,а, из которого р.идио, что размер зерна уменьшается по мере увеличения стсиени деформации и понижения температуры при рекристаллнзациопиом отжиге. Рост зер- [c.95]

Данные, приведенные в табл. 21, которые следует pa Mai-ривать как приближенные, так как температура перехода ь хрупкое состояние зависит от многих факторов (чистота стали, размер зерна и др.), показывают, что спокойная сталь значительно лучше, чем кипящая, а термическая обработка резко понижает порог хладноломкости. [c.198]

Для определения действительного зерна определяют средний размер зерна, или сравнивают исследуемую структуру со стандартной ишалой. [c.240]

Условный номер зерна в действительности характеризует такие физические величины, как средний размер зерна или число зерен, приходящихся на 1 мм поверхности шлифа (рис. 182,6). Так, например, при размсре зериа N 6, средний его размер 45 мкм и в 1 мм шлифа помещается 500 зерен (рис. 182,6). [c.241]

Па свойства стали влияет только действительный размер. зерна, наследственный размер зерна влияния не оказывает. Если у двух сталей одной марки (одна наследственно круино-зер истая, другая наследственно мелкозернистая) при различных температурах термических обработок будет получен одинаковый дейстиительный размер зериа, то свойства их будут одинаковыми. Если же размер зерна будет различный, то сугце-ствеино будут различаться многие свойства стали. [c.241]

Параметр ч. ц. весьма чувствителен к различным изменениям структуры стали. Металлургическая природа стали, ее рас-кисленность, наличие нерастворенных частиц, однородность аустенита, размер зерна аустенита—факторы, весьма сильно влияющие на величину ч. ц. Наличие нерастворенных частиц увеличивает значение ч. ц., так как эти частицы являются дополнительными зародышевыми центрами. [c.250]

Влияиие измельчения зерна феррита на предел текучести характеризуется так называемой формулой Холла — Петча (см. рис. 291) сго,2= 0о+ (Оо,2 —предел текучести Сто — предел текучести очень крупнозернистого металла К — коэффи.циент d — размер зерна). Тем не менее, согласно посладним данным, эта фцрмула не точна, так как предел текучести зависит не только от размера зерна, но и внутренней (тонкой) его структуры. [c.369]

Прочность металлов в интервале температур 0,2— 0,6 Тпл определяется главным образом структуро) (размером зерна, наличием дисперсной второй фазы, наклепом и т. д.), и у разных металлов она довольно различна. В этом интервале температур свойства мало зависят от температуры. [c.526]

На первом этапе были изучены продольные шлифы гладких цилиндрических образцов, испытанных на растяжение при Т = = —196°С. Согласно разработанной модели, при одноосном растяжении таких образцов их хрупкое разрушение контролируется процессом распространения микротрещин скола. Зарождение же микротрещин скола начинается в соответствии с условием (2.7) при напряжениях и деформациях меньше разрушающих. Однако эти микротрещины при ai < S будут остановлены различными барьерами (границами зерен, границами фрагментов и т. п.). Поэтому на продольном шлифе должны наблюдаться такие остановленные микротрещины, причем их длина может быть различной — от размера зерна (если микротрещина остановлена границами зерна) до размера фрагмента деформацион- [c.87]

Будем рассматривать межзеренное разрушение материала, происходящее путем накопления кавитационяых повреждений. На основе имеющихся экспериментальных данных [199, 240, 256, 304—306, 334, 341, 392, 394] следует принять, что развитие указанных повреждений определяется непрерывным зарождением и ростом пор по границам зерен в процессе деформирования материала. Образование макроразрушения (разрушения в масштабе, большем либо порядка размера зерна поликристал-лического материала) обусловлено объеединением микропор. В качестве критерия объединения пор, т. е. критерия образования макроразрушения, будем использовать критерий, основан- [c.155]

Предложенный в рамках настоящей работы подход к определению направления развития усталостной трещины, хотя и наиболее адекватно отражает физические процессы на микроуровне, в расчетном плане достаточно трудно реализуем. Сложность реализации предложенного подхода в первую очередь связана с необходимостью детализации анализа НДС до масштабов зерна поликристаллического тела. Так, при использовании МКЭ размер КЭ у вершины трещины должен быть порядка размера зерна, что приводит к существенному увеличению разрешающей системы уравнений. Упростить расчетную процедуру можно, используя критерий максимальных растягивающих напряжений Иоффе [435]. В этом случае расчет траектории проводится непосредственно с позиций механики сплошного деформируемого тела, что дает возможность не анализировать НДС до масштаба зерна, а аппроксимировать тело гораздо более крупными КЭ. Хотя критерий Иоффе не учитывает физических особенностей разрушения материала у вершины трещины, расчет по нему дает достаточно хорошее совпадение с экспериментальными результатми по направлению роста трещин усталости [180]. [c.194]

Таким образом, для накопления повреждений необходимо и достаточно выполнение двух условий первое — наличие обратимой пластической деформации в цикле второе — размер зоны обратимой пластической деформации должен быть больще размера зерна (или блока). Тогда AKth можно определить как размах КИН, при котором зона обратимой пластической деформации должна быть равна размеру структурного элемента. Очевидно, в данном случае величина AKth отлична от нуля и непосредственно зависит от параметров структуры материала, что соответствует данным работы [156]. При АК > AKth повреждение в элементе будет накапливаться и трещина будет развиваться. [c.214]

При этом принятые допущения имеют разумное физическое объяснение. Известно, что в поверхностных слоях металла зарождение скользяЩ Их дислокаций значительно облегчено по сравнению с глубинными слоями. Феноменологически это явление связано со снижением напряжения микротекучести материала в поверхностных слоях образца [1, 190]. В результате при весьма низких нагрузках может зародиться микротрещина, размер которой соответствует размеру поверхностного слоя [191]. В то же время при образовании трещины длиной 1° сопротивление пластическому деформированию в окрестности ее вершины увеличивается (деформирование происходит не у свободной поверхности) и дальнейший рост трещины возможен только при нагрузках, приводящих к обратимой пластической деформации материала (строго говоря, к процессам микротекучести) в объеме, большем чем размер зерна, т. е. при А/С > > AKth. [c.220]

Муто, Радхакришнан. Влияние предела текучести и размера зерна на пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений и предел выносливости//Теор. основы инжен. расчетов.— 1986.—№ 2.— С. 75—82. [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...