Одинг

Рис. 47. Прочность кристалла п зависимости от искажений решетки (схема по И. А, Одингу и А А. Бочвару)

Рнс. 69. Изменение механических свойств наклепанного железа в зависимости от температуры отжига (И. А. Одинг) [c.88]

Рис. 7.7, Изменение механических свойств наклепанного Ре в зависимости от температуры нагрева (И А Одинг)

Не исключено, что определенную роль играют соображения, высказанные в свое время проф. И. А. Одингом и названные гипотезой поддерживающего действия. Суть ее в том, что при изгибе волокна бруса напряжены различно и менее напряженные препятствуют развитию усталостной трещины в наиболее напряженной зоне. При растяжении (сжатии) напряжения во всех точках одинаковы, так как поддерживающего действия нет и усталостная трещина развивается при меньших напряжениях. Все же это только гипотеза, и, пожалуй, целесообразно ограничиться первой причиной. [c.175]

Однако при растяжении с одновременным воздействием гидростатического давления предельная до разрушения деформация увеличивается достаточно значительно. а разрушающее напряжение возрастает не намного, причем хрупко разрушающиеся металлы при наложении гидростатического давления разрушаются вязко при наличии значительных деформаций. Рассматривая механизмы разрушения с позиций теории дислокаций, И. А. Одинг отмечает, что так как взаимодействуют силовые поля дислокаций, содержащие и касательные, и нормальные напряжения, то трудно говорить, какие же напряжения—растяжения, сжатия или сдвига — ответственны за разрушение . Касательные напряжения, вызывающие пластическую деформацию, приводят к увеличению дефектов кристаллической решетки, росту уровня внутренних напряжений, препятствующих внешним приложенным напряжениям, и подготавливают металл к разрушению. Нормальные напряжения растяжения ускоряют процесс разрушения, а нормальные напряжения сжатия, в частности приложенное гидростатическое давление, подавляют процесс разрушения. [c.447]

По рекомендуемым И. А. Одингом числовым значениям без учета коэффициента F, наибольшее значение запаса прочности для стальных деталей из проката или поковки равно k = 2,47, а наименьшее k = 1,45. [c.155]

Исследованиями И. А. Одинга и П. В. Зубарева [59] установлено, что азотирование малоуглеродистой стали после МТО способствует дальнейшему повышению жаропрочных свойств механико-химико-термическая обработка). Это повышение, по-видимому, вызывается упрочнением полигональных границ в результате насыщения их чужеродными атомами в процессе азотирования [59]. [c.33]

Метод Одинга—Вейбулла [c.94]

Исходя из теории циклической вязкости, И. А. Одингом [13] был предложен новый показатель чувствительности металла к надрезу — циклический коэффициент чувствительности металлов к надрезу [c.143]

Можно считать установленным, что пластические сдвиги, возникающие в металле под действием циклической нагрузки, приводят к наклепу и перераспределению напряжений как между зернами, так и внутри самих зерен. Наклеп для многих металлов сопровождается увеличением твердости. Пластическая деформация накапливается в результате скольжения и двойникования вдоль тех же кристаллографических плоскостей и по тем же направлениям, что и при действии статических нагрузок. И. А. Одинг дополнил эту теорию, обратив внимание на то, что циклические повторяющиеся напряжения вызывают в металле два одновременно протекающих явления упрочнение и разупрочнение Л. 31]. Упрочнение связывается с наклепом и старением, а разупрочнение — с появлением напряжений второго рода, искажений третьего рода, дроблением кристаллов на блоки. [c.159]

Гипотеза упрочнения и разупрочнения впервые была предложена И. А. Одингом [53] и получила дальнейшее развитие в его работе [52]. Автором установлено, что при циклических напряжениях в металлах одновременно происходит явление упрочнения и разупрочнения. Для объяснения процесса усталости И. А. Один рассмотрел особенности петель упругого и пластического гистерезисов [52, 53]. [c.51]

Поэтому и. А. Одинг считает, что при высоких напряжениях, когда ширина петли гистерезиса с нарастанием числа циклов увеличивается, фактор разупрочнения превалирует над упрочнением. Когда же приложенное циклическое напряжение близко к пределу усталости, могут иметь место два случая [c.52]

По теории И. А. Одинга [53] в процессе накопления циклов нагружений эффективность действия упрочнения и разупрочнения меняется, и в зависимости от суммарного действия величина пластического гистерезиса стабилизируется или возрастает, что приводит к разрушению. [c.52]

Разрушение металлов при циклическом нагружении рассматривается И. А. Одингом как процесс образования вакансий и скопления их в колонии. В первой четверти симметрического цикла под действием приложенного напряжения происходит движение дислокаций, приводящее к образованию препятствий в виде вакансий, дислоцированных атомов, новых дислокаций и силовых полей вокруг них. Такие препятствия тормозят возвращение части дислокаций к их источникам во время разгрузки за вторую четверть цикла. В период третьей четверти цикла происходит новое нагружение с противоположным знаком. Этот период характеризуется меньшим сопротивлением деформации, что связано с частичным возвращением дислокаций, переместившихся и не возвратившихся в исходное состояние в первую четверть цикла. Последняя четверть цикла (разгрузка образца) характеризуется задержкой дислокаций вследствие возрастания количества препятствий. В последующие циклы происходят аналогичные явления, но число дислокаций с нарастанием числа циклов будет увеличиваться. [c.54]

Эти представления позволили Одингу найти зависимость между напряжением, числом циклов до разрушения и пределом выносливости [c.55]

Образование зародышевых трещин в пределах зерна представляет собой (по Одингу) результат направленного размножения и перемещения (диффузии) дислокаций типа вакансий к границам зерна. Скорость диффузии пропорциональна величине напряжений и температуре и, следовательно, ускоряется в результате микронагрева материала. [c.290]

И.А. Одинг рассмотрел процесс разрушения металлов с точки зрения взаимодействия дислокаций и предложил считать предельную величину энергии упругой деформации равной скрытой теплоте плавления [179J. В этой работе энергия упругой деформации рассчитывалась не по величине, напряжений от внешних сил, а по значениям локальных напряжений, возникающих при взаимодействии силовых полей дислокаций. Роль внешних напряжений при этом сводилась к зарождению дислокаций и их перемешению. [c.328]

Третья ст адия - стадия деформационного упрочнения. На этой ст адии в пластичных металлах и сплавах наблюдается интенсивное повышение плотности дислокаций и формируется дислокационная ячеистая структура, а при определенном критическом напряжении предложенном И.А. Одингом и Ю.П. Либеровым, на поверхности металла появляются субмикротрещины размером порядка 1 - 3 мкм. Внутри металла также образуется дефектная структура в областях с критической плотностью дислокаций. Завершается эта стадия при достижении максимальной нагрузки и начала шейкообразования. [c.16]

Из представлений, развиваемых Н. Н. Давиденко-вым, И. А. Одингом и В. С. Ивановой, об усталостных процессах, как связанных с неравномерной упругопластической деформацией поликристаллических структур, вытекает объяснение ряда явлений, им сопутствующих. К ним относятся проявление наклепа в виде постепенного повышения твердости (которое перед возникновением трещины сменяется уменьшением твердости), понижение пластичности и вязкости в сочетании с повышением предела упругости и текучести, изменение характеристик поглощения энергии, магнитного и элек- [c.111]

В работах И. А. Одинга и 3. Г. Фридмана [57—58], проведенных на промышленных жаропрочных сплавах (ЭИ617, ЭИ437 и сталь 1Х18Н9), установлены оптимальные режимы МТО, приводящие к увеличению срока службы в 5—50 раз. При МТО образцы подвергали активному растяжению при температуре 600° с последующим отдыхом в течение 100 час. при этой же [c.32]

Исследования И. А. Одинга, Л. К. Гордиенко и 3. Г. Фридмана [68] сплавов ЭИ617, ЭИ437 и стали 1Х18Н9 действительно показали, что после различных режимов МТО максимуму долговечности соответствует минимум электропроводности. Пластическую деформацию в процессе МТО осуществляли путем активного растяжения образцов при температуре 600° со скоростью 2,5 мм мин до конечных степеней деформации 0,3—10,0%. После активного растяжения образцы выдерживали в разгруженном состоянии при той же температуре в течение 100 час. [c.41]

Детальное лсследование влияния технологических факторов на рост нитевидных кристаллов проведено Бреннером [165], И. А. Одингом и И. М. Копьевым [166]. [c.100]

Сравнительно недавно разработан новый метод получения нитевидных образцов высокой прочности путем одновременного восстановления двух солей [185]. Этим методом получены смещанные усы меди и железа диаметром до 1 мм и длиной до 70 мм [185,186]. Свойства и структура таких усов подробно изучены И. А. Одингом и И. М. Копьевым [186], которые для получения смешанных усов использовали тщательно очищенные соли Fe b и u l в весовых отношениях 1 1, 1 2, 1 3 и 1 5. Температура восстановления ( в среде водорода) составляла 750—850°. Усы, полученные при весовом соотношении соли 1 1, были неровными. При увеличении содержания меди поверхность усов становилась более гладкой. [c.105]

Эффективность разрушения образца зависит от эффективности сращивания вакансий в колонии и осаждения вакансий на поверхности микропор. Вакансии появляются при движении дислокаций в плоскостях наибольших касательных напряжений (S-илоскости). Если в такой плоскости отсутствуют нормальные напряжения, то образование пор может происходить только за счет объединения вакансий. Разрыхление кристаллической решетки в них, прилежащих к S-плоскостям, рассматривается Одингом как результат повышения пористости ме-таллла вследствие коагуляции вакансий. Повышение пористости в S-плоскостях приводит к локальному снижению прочности металла. В тот момент, когда напряжение от внешних сил окажется больше предела прочности в локальном объединении, наступает локальное разрушение. При наличии макси- [c.54]

В обстоятельных исследованиях И. А. Одинга и С. Е. Гуревича i[4] было показано, что при одном и том же номинальном напряжении, существующем в нагруженном образце, уменьшение радиуса надреза приводит к увеличению местного напрялгения в области вершины концентратора. Следовательно, номинальные напрялсения а, необходимые для возникновения усталостной трещины, тем меньше, чем острее надрез или чем больше са. Вместе с тем для возникновения трещины необходимо, чтобы напряжение существовало не только на поверхности, но и на некотором участке определенных размеров вглубь от вершины надреза. Поэтому мон<но предположить, что интенсивность уменьшения напряжений 0 1 в зоне высоких коэффициентов концентрации напряжений невелика, что объясняется высоким градиентом напряжений для этих значений аа [c.21]

Предположение о существовании перегиба кривой Ог подтверждается опытными данными И. А. Одинга и С. Е. Гуревича, полученными при испытаниях на усталость образцов из сталей СтЗ и ЗОХГСА. На изломах круглых образцов с концентраторами напряжений, испытывавшихся на усталость при круговом изгибе с вращением, определяли минимальное расстояние X от вершины надреза до границы зоны долома. Отношение k/d значительно уменьшается при увеличении теоретического коэффициента, концентрации напряжений Оо, в области малых значений аа и практически не изменяется в области высоких значений аа- Показательным является тот факт, что перегиб зависимостей kld = f aa соответствует критическим значениям для исследованных сталей для стали СтЗ аскр = = 3,1 для стали ЗОХГСА аакр = 4,3. Так как значение аакр существенно зависит от параметра К то ход кривых k/d = f aa подтверждает перегиб кривой зависимости <. , = (па), как и зависимости 02=f(aa). [c.22]

Результаты исследований И. А. Одинга и его сотрудников были подтверждены работами [76—78]. В них исследовалось влияние предварительного циклического деформирования на прочность и пластичность технического железа и сталей Ст. Зкп и 38ХА методом осциллографирования на копре ПСВО-1000. Образцы имели цилиндрическую форму диаметром 11 мм с нормальным надрезом (радиус 1 мм, глубина 2 мм). Циклическое нагружение выполнялось на растяжение— сжатие с частотой 20 000 Гц при амплитудах напряжений от 0,91 до 1,26 0-1. Критическая температура хрупкости определялась по величине ударной вязкости а =4 кгс-м/см . Наиболее чувствительной к усталости оказалась малоуглеродистая ст-аль кипящей плавки, критическая температура хрупкости которой под влиянием усталости повысилась на 60°С (с —10 до -]-50°С). Критическая температура хрупкости отожженного технического железа и стали 38ХА улучшенной повысилась на 30°С. При этом для исследованных сталей были установлены некоторые закономерности влияния усталости на температурную зависимость ударной вязкости. [c.50]

Металловедение (1978) -- [ c.68 , c.88 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.224 , c.245 ]

Машиностроение Автоматическое управление машинами и системами машин Радиотехника, электроника и электросвязь (1970) -- [ c.36 , c.145 , c.189 , c.206 ]

Сопротивление материалов (1976) -- [ c.562 ]

Механика в ссср за 50 лет Том3 Механика деформируемого твердого тела (1972) -- [ c.121 , c.133 , c.373 , c.404 , c.406 , c.407 , c.415 , c.426 , c.436 , c.442 ]

Трение и износ (1962) -- [ c.20 , c.33 , c.97 , c.115 , c.286 , c.324 ]

Технический справочник железнодорожника Том 12 (1954) -- [ c.10 , c.569 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...