Одинга от температуры

Рнс. 69. Изменение механических свойств наклепанного железа в зависимости от температуры отжига (И. А. Одинг) [c.88]

Рис. 7.7, Изменение механических свойств наклепанного Ре в зависимости от температуры нагрева (И А Одинг)

Протекание физико-химических процессов также существенно зависит от температуры. Незначительное изменение температуры резко влияет на диффузионные процессы, так как коэффициент диффузии зависит от температуры, входящей в показатель степени. Влияние температурного градиента на превращения в металлах, связанные с диффузией, было выявлено в исследованиях И. А. Одинга [9] применительно к трению и в исследованиях В. В. Чернышева [17] и Б. И. Костецкого [5]. [c.97]

Шероховатость поверхности. Влияние на усталость шероховатости поверхности, по сравнению с другими параметрами качества поверхностного слоя деталей, наиболее изучено. Однако в большинстве работ экспериментальных и теоретических устанавливается только качественный характер зависимости усталости от шероховатости поверхности и без учета наклепа и технологических макронапряжений, имеющихся в поверхностном слое после его обработки. Усталостные испытания проводили при комнатной температуре и низкочастотном нагружении. Влияние шероховатости поверхности на сопротивление усталости обычно оценивается различными коэффициентами концентрации напряжений, обусловливаемых геометрическими параметрами микронеровностей поверхности. Имеются также эмпирические формулы, устанавливающие зависимость сопротивления усталости от того или иного критерия шероховатости поверхности. Так, например, И. А. Одинг оценивает изменение сопротивления усталости в зависимости от шероховатости поверхности с помощью эмпирического коэффициента, имеющего следующий вид [56] [c.165]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Исследование свойств материалов, экспериментальные методы определения напряжений и механических испытаний нашли широкое развитие в ряде научных и заводских лабораторий, созданных у нас после Октябрьской революции. Трудами проф. Н. Н. Давиденкова и его школы, проф. Я. В. Фридмана значительно продвинуто вперёд учение о прочности материалов в зависимости от типа напряжённого состояния и условий деформирования. В работах проф. И. А. Одинга нашли развитие вопросы прочности металлов, особенно при высоких температурах. Проф. Н. П. Щаповым разработан большой круг вопросов прочности машиностроительных материалов. [c.2]

Для всесторонней проверки релаксации напряжений при 7ч= е-превращении в железомарганцевом сплаве Г20С2, в зависимости от температуры нагрева, величины заданного напряжения и исходной обработки, авторами работы [24] были применены следующие методы измерение остаточной деформации предварительно напряженного бруса равного сопротивления (кольцо Одинга) определение напряжений путем послойного травления пластин закаленных от разных температур измерение остаточной деформации пластин, вваренных в жесткий контур и подвергнутых высокотемпературному нагреву тензометрирование сварного соединения после его разрезки на элементы. Исследование сплава Г20С2 проводили в сравнении с ау-стенитной сталью ЮЗ [2, 4, 162]. [c.141]

Условием возникновения внутренних остаточных напряжений термического происхождения, как это сформулировал И. А. Одинг [1], является неоднородность объемных изменений металла при охлаждении. Один из наиболее ярких примеров, иллюстрирующих это положение, представляет собой рассматриваемое явление. Пластическое сжатие металла в зоне задевания во второй стадии можно считать объемной неоднородностью , которая приводит к образованию внутренних остаточных напряжений. Местное уменьшение размеров этой зоны при охлаждении представит собой как бы дополнительную упругую связь, вызывающую дополнительный изгибающий момент реакции возвращению детали к исходной форме. Можно заметить, что при полном охлаждении внутренние остаточные осевые напряжения на наружной поверхности зоны задевания будут растягивающими. Асимметричность их распределения согласуется с направлением выпуклости, обратной деформации детали. Максимальные растягивающие напряжения -Ьзосттах возникают на поверхности задевания. Величина их различна и зависит от температуры местного нагрева и жесткости детали. В практике наблюдались случаи задевания с образованием трещин разрушения [c.68]

Результаты исследований И. А. Одинга и его сотрудников были подтверждены работами [76—78]. В них исследовалось влияние предварительного циклического деформирования на прочность и пластичность технического железа и сталей Ст. Зкп и 38ХА методом осциллографирования на копре ПСВО-1000. Образцы имели цилиндрическую форму диаметром 11 мм с нормальным надрезом (радиус 1 мм, глубина 2 мм). Циклическое нагружение выполнялось на растяжение— сжатие с частотой 20 000 Гц при амплитудах напряжений от 0,91 до 1,26 0-1. Критическая температура хрупкости определялась по величине ударной вязкости а =4 кгс-м/см . Наиболее чувствительной к усталости оказалась малоуглеродистая ст-аль кипящей плавки, критическая температура хрупкости которой под влиянием усталости повысилась на 60°С (с —10 до -]-50°С). Критическая температура хрупкости отожженного технического железа и стали 38ХА улучшенной повысилась на 30°С. При этом для исследованных сталей были установлены некоторые закономерности влияния усталости на температурную зависимость ударной вязкости. [c.50]

Из приведенных данных следует, что стационарная ползучесть и разрушение под действием постоянного напряжения являются термически активируемыми процессами, причем оба эти процесса контролируются, по-видимому, одним и тем же микромеханизмом. При достаточно высоких температурах и малых скоростях ползучести таким механизмом может быть само-диффузия, тогда как при обычных условиях испытаний ползучесть и разрушение обусловливаются в основном дислокационными процессами. Анализу механизма ползучести и природы длительной прочности посвящен ряд работ Б. Я. Пинеса, И. А. Одинга, В. С. Ивановой, С. Т. Конобеевского, А. А. Боч-вара, Г. М. Бартенева, И. Я. Деояра, Я. Е. Гегузина [236, 253, 269—280] интересная попытка объяснения приведенных зависимостей tp и Вт от Р на основе единого мехнизма бездиффу-зионного роста трещин сделана А. Н. Орловым [222]. [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...