Конструкции хвостовиков лопаток

Традиционная конструкция поворотных лопаток НА характеризуется наличием бобышек (хвостовиков в виде тел вращения) с одной или обеих сторон лопатки. Бобышки входят в соответствующие отверстия в дисках, образующих стенки кольцевой щели НА. В зависимости от расположения на профиле центра вращения [c.59]

Верховая посадка выгодно отличается от всех предыдущих тем, что каждая лопатка может быть легко сменена без перелопачивания соседних участков диска. Увеличением числа вильчатых пазов можно добиться прочной конструкции хвостовика для самых длинных лопаток и больших окружных скоростей. Универсальность, прочность и жесткость конструкции позволяют ее особенно рекомендовать для лопаток средней и большой длины. [c.29]

Несколько иная конструкция хвостовика ЛМЗ для газовой турбины (для лопаток большей длины, чем на рис. 37) показана на рис. Зк Большие зазоры вокруг хвостовика сделаны также [c.32]

КОНСТРУКЦИИ ОХЛАЖДАЕМЫХ ЛОПАТОК Отвод тепла в охлаждаемый хвостовик или ротор [c.34]

Газовые турбины выполняют чаще всего с ротором дисковой конструкции. На рис. 135 показан цельнокованый ротор двухступенчатой турбины, который сварен с барабанным ротором осевого компрессора. Составной ротор показан на рис. 136. В нем диск последней ступени откован заодно с валом, а три предшествующих ступени насажены на вал. С левой стороны подается воздух, охлаждающий диски, который проходит через зазоры между хвостовиками лопаток и дисками, а также через отверстия в промежуточных дисках, заменяющих диафрагмы между ступенями. [c.170]

Свойства в поперечном направлении и конструкция рабочих лопаток турбин. Свойства эвтектических сплавов вдоль оси, перпендикулярной направлению преимущественной ориентации структуры, такие как прочность на сдвиг, поперечная прочность и пластичность, могут стать главным фактором, ограничивающим сферу применения таких композитов. Сдвиговые механические характеристики играют важную роль при выборе конструкции хвостовика турбинных лопаток, тогда как прочность на поперечное растяжение и длительная прочность материала могут влиять на термоусталостную долговечность самих лопастей турбинных лопаток. [c.303]

В результате применения фрез новой конструкции для обработки пазов под хвостовики лопаток в дисках роторов упростилась сборка роторов, так как отпала необходимость в индивидуальных (по фактическим размерам паза) лопатках, повысилась производительность обработки вследствие уменьшения числа проходов с 18 до 2, уменьшились количество инструментов и расходы на их изготовление. [c.217]

В компрессоре наибольшее распространение получило соединение лопаток с дисками типа ласточкин хвост . В данной конструкции хвостовик лопатки и паз в диске в сечении, перпендикулярном оси паза, имеют трапециевидный профиль (рис. 3.12, 3.15). Угол при вершине трапециевидного профиля равен 30. .. 40°. [c.73]

При проектировании соединения выбираемые конструктивные размеры хвостовиков лопаток и пазов в дисках должны удовлетворять требованиям прочности. С этой целью определяется напряженное состояние элементов соединения, которое зависит от конструкции и действующих сил. [c.78]

В конструкции 3 зубья выполнены по отношению к пазам е зазорами Й1, /72, /7з, последовательно возрастающими от хвостовика к цоколю. При растяжении лопатки рабочие поверхности зубьев смыкаются с упорными поверхностями пазов ротора, нагрузка между зубьями распределяется более равномерно, отчего соединение становится прочнее. Практически в конструкции елочных соединений учитывают еще тепловые деформации, вызванные неравномерным нагревом лопаток и межлопаточных участков ротора, а также ползучесть материала хвостовика. [c.587]

На рис. 10 показана одна из конструкций лопаток переменного профиля, где применен так называемый елочный хвостовик (см. 5). Профиль лопатки от основания к вершине уменьшается по ширине и толщине меняются также величины входного и выходного углов и радиусы дуг, которыми очерчены профили. В основании лопатки профиль соответствует активному процессу преобразования энергии, на периферии — реактивному. Центры тяжести сечений лежат на одной прямой. Лопатки связаны в пакеты двумя проволочными связями (см. 4 и 24), повышающими частоту собственных колебаний пакета. [c.9]

Конструкция простейшей рабочей лопатки показана на рис. 3.5. Лопатка состоит из профильной рабочей части (пера) 2 и хвостовика 4. Установленные с равным шагом лопатки образуют рабочие каналы. Хвостовики служат для крепления лопаток на диске. На торце рабочей части выполняют шип 1. На группу лопаток надевается бандажная лента 3, в которой выполнены отверстия с шагом и формой, соответствующими шипам 1 на лопатках, установленных на диске. Шипы расклепывают, и в результате лопатки на диске оказываются набран- [c.66]

Хвостовики рассмотренной конструкции пригодны только для коротких лопаток, центробежная сила которых невелика. При больших высотах лопаток центробежная сила R, приложенная в плоскостях контакта С—С и D—D (см. рис. 3.7, а и г), вызывает в сечениях диска В—В и А—А высокие напряжения изгиба. Это может привести в зоне высоких температур к появлению трещины длительной прочности и требует увеличения толщины диска на периферии. Для уменьшения напряжений в ободе диска на хвостовой части лопатки выполняют замки (рис. 3.8) с плотным контактом поверхностей хвостовика и диска. Под действием центробежной силы Л j, приложенной к опорной поверхности обода [c.67]

Существуют следующие способы охлаждения лопаток ГТ. При относительно невысоких начальных температурах газа применяют систему с внутренним конвективным воздушным охлаждением и продольно-петлевым движением воздуха. После перемещения по внутренним каналам лопаток воздух выпускается через их выходные кромки (рис. 4.34). Такой способ позволяет обеспечить снижение температуры наружной поверхности стенок лопаток на 150 °С. Аналогичные результаты могут быть достигнуты при организации так называемого отражательного охлаждения стенок лопаток. Конструкция с применением дефлекторов и поперечным течением охлаждающего воздуха позволяет интенсифицировать теплообмен. Воздух подается в хвостовик лопатки с выпуском его через щели в выходной кромке и далее в проточную часть турбины. [c.112]

Роторы обоих цилиндров выполнены в виде барабана, составленного из дисков, сваренных по ободам. Такая конструкция ротора обеспечивает его значительную прочность и более легкий вес по сравнению с цельноковаными барабанами. Охлаждение первых ступеней цилиндра осуществляется компрессорным воздухом, поступающим через лабиринтовые уплотнения к хвостовикам первого венца рабочих лопаток. [c.425]

Рабочая лопатка состоит из профильной части (пера) и хвостовика (рис, 3.12). Форма и размеры профильной части лопатки определяются на основании аэродинамического расчета. Однако окончательная ее конструкция уточняется с учетом требований обеспечения статической и динамической прочности. Для предотвращения резонансных колебаний на профильной части лопаток большого удлинения выполняют антивибрационные полки 2. Если позволяет прочность, на концах рабочих лопаток могут быть расположены бандажные полки 6. Образующееся при этом непрерывное периферийное бандажное кольцо удерживает от скручивания и деформации вдоль хорды по всей длине лопатки и обеспечивает лучшие аэродинамические характеристики, чем при [c.70]

Другая особенность проектирования лопаток — одновременное решение всех многоплановых проблем, определяющих качество лопаток. Вследствие этого в проектировании участвуют специалисты всех научных направлений. Методика проектирования строится по итеративному принципу. Вначале решаются вопросы, определяющие геометрические формы профилей лопатки. Затем определяется форма пера в целом и уточняются аэродинамические и прочностные характеристики лопатки. Далее проектируется ее хвостовик, концевые и другие элементы конструкции. Окончательная оценка результатов проектирования производится наиболее совершенными расчетными методами и проверкой экспериментом. [c.233]

Осевые решетки всех РК набраны из отдельных концевых лопаток, примыкающих к радиальной решетке. Концевые лопатки спроектированы с закруткой по законам р2 = onst tg р2 = = onst. С целью исключения из осевой решетки замковых лопаток, у которых при максимальной частоте вращения ротора наблюдалась пластическая деформация штифта и тела хвостовика, а также для упрощения процесса наборки решеток во всех моделях ДРОС применена конструкция крепления лопаток при помощи накидной втулки с гайкой. После наборки лопаток в одну половину Т-образного паза они фиксируются накидной втулкой, имеющей проточку в форме второй половины паза. Затем втулка зажимается гайкой. Для того чтобы сменить облопачивание осевой решетки, достаточно отвинтить гайку и снять профильную втулку. [c.122]

Познакомимся с ее конструкцией. Насос 2 покоится на дву.х шарикоподшипниках 1, размещаемых в левой стоике рамы. Чаша насоса, снабженная плоскими радиальными лопатками 3, имеет фланец, к которому болтами прикреплен фланец крышки 4 турбины. Лопатки турбины снабжены хвостовиками 5, на которых лГеж-ду двумя шарикоподшипниками, размещенными в расточках ступицы ротора турбины 6, укреплены на гипонках зубчатые сектора, находящиеся в постоянном зацеплении с центральным зубчатым колесом. Последнее при помощи клинового механизма и системы рычагов 8 может поворачиваться относительно ротора турбины 6. Поворот центрального колеса 7 вызывает поворот сцепленных с ней зубчатых секторов, сидящих на хвостовиках лопаток, и соответственно поворот самих лопаток. В этой гидромуфте с активным диаметром 320 мм лоиатки турбины представляли собой консольно закрепляемые точеные детали. Предназначалась эта конструкция для лабораторных исследований. [c.190]

На рис. 4.19 приведен пример конструкции современных лопаток газовых турбин фирмы General Ele tri . Из рисунка видно, что к рабочей части лопатки примыкает ножка довольно больщой длины. В ее функции входит термоизоляция дисков ротора и ослабление динамической чувствительности. Крепление ножки к диску осуществляется с помощью елочного или зубчикового хвостовика, благодаря чему в области ножки лопатки сохраняется невысокая температура, а концентрация напряжений сведена к минимуму. [c.100]

Большая часть этих соединений относится к числу ответственных элементов конструкции их прочность и долговечность во многом предопределяют надежную работу соответствующих узлов, агрегатов и конструкции в целом. К числу таких соединений относятся стяжные болты роторов ТРД, резьбовые хвостовики лопаток сопловых аппаратов резьбовые соединения валов турбокоьш-рессора и корпусов, стыковочные болты планеров и многие другие. [c.116]

Схема дробеметной установки для УМШ резьбовых деталей, елочных хвостовиков лопаток турбин, лопаток компрессоров и других деталей приведена на рис 5.18. Конструкция установки позволяет в широких пределах регулировать скорость полета микрошариков, выбирая ее рациональной для конкретных деталей и требований к состоянию их ПС. [c.226]

Ротор 2 компрессора высокого давления (КВД) — барабанного типа, цельнокованый, с пазами под хвостовики рабочих лопаток, выточенными в окружном направлении. К ротору через кольцевую проставку двенадцатью стяжными болтами крепятся три диска 16 ТВД. Рабочие лопатки турбины удерживаются в дисках благодаря двухзубчатому елочному хвостовику. Аналогично осуществляется крепление лопаток на диске и соединение пяти дисков 14 ТНД в единую конструкцию. [c.197]

Иа рис. 47 изображена схема машины МВЛ-5 для испытания на усталость лопаток турбин. На столе / электродинамического возбудителя колебаний типа ЭДВ-14М закреплен динамометр 2, в захвате которого зажата испытуемая лопатка S. Конструкция динамометра аналогична конструкции динамометра машины МВЛ-4. Захват динамометра снабжен клиновым зажимом хвостовика испытуемой лопатки, Сигналы с блока генераторов 6 емкостного датчика подаются на блок 7 регистрацни, содержащий автоматический указывающий и записывающий потенциометр, снабженный переключателем диапазонов измерения и записи изгибающего. момента на перестраиваемый узкополосный фильтр S на схему сравнения автоматического регулятора 11. Сигнал с выхода фильтра 8 через ограничитель 9 и регулируемый фазовращатель 12 подается на канал с управляемым коэффициентом передачи автоматического регулятора 11. На второй вход схемы сравнения автоматического регулятора поступает сигнал с программатора 13 режима испытании. Сигнал с выхода автоматического регулятора возбуждает усилитель 10 с установленной мощностью 100 кВА, который питает подвижную катушку электродинамического возбудителя колебаний. Описанная система обеспечивает возбуждение автоколебаний на основной и высших гармониках испытуемой ло- [c.188]

РК диагональной газовой турбины Кристиана Шернера изображенное на рис. 2.7, выполнено сборным, состоящим из радиальных наборных плоских лопаток и приставных сильно изогнутых лопаток осевой части решетки. Каждое перо радиальной лопатки снабжено ребром жесткости с одной или с двух сторон. Крепление на диске описано двояко или в продольном торцевом пазу диска хвостовиком, выполненным на собственно пере лопатки, или в пазу диска в плоскости вращения хвостовиком на ребре жесткости. Ребро приваривается к плоскости пера лопатки наклонно и образует своей поверхностью внутренний меридиональный обвод межлопаточного канала. В сечении лопатка с ребром жесткости имеет крестообразную форму, сильно упрочняющую конструкцию. [c.68]

Для ротора барабанной конструкции чаще применяются зубчиковые хвостовики с круговыми канавками в роторе (см. рис. 14 и 30, з). Это крепление пригодно и для значительно нагруженных лопаток. [c.33]

При очень больщих окружных скоростях (400 м/сек и выше) применяют иногда диски равного сопротивления (рис. 143, ж), в которых напряжения по радиусу не меняются. Чаще диски по своему профилю лищь приближаются к дискам равного сопротивления. У больщннства дисков можно различать обод, втулку и среднюю часть диска, называемую иногда полотном. В некоторых конструкциях при небольщой щирине лопаток (рис. 143, а, д и е) обод не отличается по толщине от примыкающего к нему полотна. Размеры обода целиком определяются размерами хвостовика лопатки. Размеры втулки связаны с величиной возникающих в ней напряжений. Для понижения последних приходится увеличивать как длину, так и наружный диаметр втулки. Диски без отверстия для вала (см. рис. 132 и 143, ж) не требуют втулки и отличаются значительной прочностью. [c.175]

Лопатки гидромуфты (фиг. 135) представляют собой сварную пустотелую конструкцию. Каждая лопатка состоит из оси, двух иервюр (правой и левой) и облицовки. Нервюры крепятся к проушинам оси точечной сваркой. Таким же способом соединена облицовка с нервюрами (фиг. 140). Число лопаток— 16. На хвостовике каждой лопатки расположены зубчатые колеса (см. фиг. 137 и 138). Для удобства монтажа посадка зубчатых колес выполнена скользящей. Момент от колеса к оси передается двумя штифтами. Отверстия под штифты сверлят и разворачивают после полного монтажа турбины при сложенном положении лопаток (изображенном на фиг. 138). [c.199]

Исследование гидродинамических и электромагнитных сил было произведено с использованием лопаток 29-й ступени турбины К-300-240 Ленинградского металлического завода им. XXИ съезда КПСС (рис. 116). Конструкция лопатки характеризуется наличием на наружном профиле трех утолщений, угол закрутки рабочей части составляет 68°. Жесткость лопатки в наиболее податливом сечении при закреплении ее на хвостовик и бобышку колеблется в зависимости от припуска. Обработанная лопатка имеет жесткость 11—12 кгс/мм (рис. 117, кривая /). Исследование остаточных деформаций производилось в процессе ЭХО штамповок лопаток из стали 15X11МФ и титанового сплава 48-Т4, имеющих первоначальный припуск 3,5—15 мм. [c.215]

При зубчато-пазовом креплении лопаток турбины в роторе конструкция с зубьями прямоугольного профиля (рис. 430, д) нерациональна по двум причинам. Во-первых, хвостовик лопатки, имеющий одинаковую толщину, неравнопрочен. Ближайшее к цоколю сечение, воспринимающее полную центробежную силу лопатки, перегружено по сравнению с остальными сечениями, на которые действуют силы, прогрессивно убывающие к концу хвостовика. В перемычках ротора картина обратная. Сечение перемычки, ближайшее к концу хвостовика, перегружено по сравнению с вышележащими сечениями. [c.520]

Одним из путей значительного повышения температуры газа перед турбиной с использованием неохлаждаемых сопловых и рабочих лопаток является использование керамических материалов—таких как нитрид кремния и карбид кремния. Так, для модификации ТВД фирма Герритт разработала конструкцию двух ступеней из трех с короткими (высотой около 20 мм) керамическими сопловыми и рабочими лопатками. На рис. 4.18 показаны сопловая лопатка и рабочая лопатка с хвостовиком для соединения с диском типа ласточкин хвост . Учитывая, что керамика расширяется незначительно, при установке рабочих лопаток в диск предусмотрена возможность расширения перемычек диска при росте температуры благодаря легкодеформируемой, либо упругой прокладке, которая располагается между основанием паза и нижней плоскостью хвостовика. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...