Балка расчет по допускаемым нагрузкам

Определить коэффициент повышения расчетной грузоподъемности двутавровой стальной балки № 30а при расчете по допускаемым нагрузкам и найти величину изгибаюш,его момента, который можно допустить в опасном сечении балки, если [а]= = 1400 кг см . [c.291]

Балка пролетом /=2 л таврового сечения, показанного на рисунке, свободно лежит на двух опорах и нагружена силой Р посредине пролета. Исходя из теории расчета по допускаемым нагрузкам, определить грузоподъемность балки при допускаемом напряжении [сг] = 1600 г/сл. [c.293]

Для балки, показанной на рисунке, пользуясь способом расчета по допускаемым нагрузкам, определить коэффициент запаса, предполагая, что сечение балки— двутавр № 22 1 — м Р—Зт, [c.297]

Следовательно, при расчете по допускаемым нагрузкам вместо подбора сечения симметричной балки по ее моменту сопротивления приходится подбирать размеры по величине удвоенного статического момента полусечения балки. Для прямоугольного сечения высотой/г и шириной Ь [c.436]

Таким образом, при расчете по допускаемым нагрузкам необходимый момент сопротивления балки прямоугольного сечения получается в 1,5 раза меньшим, чем при расчете по допускаемым напряжениям. [c.437]

Грузоподъемность балки будет полностью исчерпана в тот момент, когда зона текучести распространится по всему поперечному сечению балки, т. е. когда во всех его точках напряжения будут равны сгр (рис. 142, в). Это состояние полной текучести всего сечения и принимается за предельное при расчете по допускаемым нагрузкам. [c.224]

Следовательно, при расчете по допускаемым нагрузкам грузоподъемность балки прямоугольного сечения в 1,5 раза больше, чем при расчете по допускаемым напряжениям (при условии равенства коэффициентов запаса, принимаемых в обоих методах расчета). Для других типов сечения также получается повышение грузоподъемности (или экономия в весе конструкции) при переходе к расчету по предельному состоянию, но для прокатных профилей (двутавров, швеллеров) она будет значительно меньше, чем для прямоугольного сечения. [c.225]

Это означает, что достаточно незначительного увеличения нагрузки (на величину — А ]) чтобы напряжения достигли предела текучести, а это практически соответствует разрушению балки. Отсюда необходимо сделать вывод, что расчет сжато-изогнутых балок следует вести не по допускаемым напряжениям, а по допускаемой нагрузке [c.525]

Задача 11-8. Определить из расчетов по допускаемым напряжениям и по предельной нагрузке коэффициенты запаса прочности для балки по рис. 11-23. Принять а ==26 кГ/мм . [c.294]

Задача 11-9. Определить допускаемую величину момента т, приложенного к балке (рис. 11-25), из расчетов по допускаемым напряжениям и по предельной нагрузке. Изобразить эпюры нормальных напряжений а в опасном сечении, соответствующие опасному со- [c.295]

Балка прямоугольного поперечного сечения, защемленная по концам, несет равномерно распределенную по длине нагрузку интенсивности q (рис. 519, а). Определить наибольшую интенсивность этой нагрузки, допустимую согласно расчету по допускаемым напряжениям и по предельному состоянию при одном и том же запасе прочности п. [c.558]

Иными словами, в момент образования пластического шарнира в рассматриваемой балке напряжения в крайних волокнах равны о, на протяжении средней трети длины балки. Разумеется, что при другой нагрузке и (или) иной форме поперечного сечения величины Ро, УИд-о, г . окажутся иными. Принцип же их отыскания остается неизменным. Нагрузка Р является опасной для всей балки в целом, поскольку последняя при ее воздействии теряет свою геометрическую неизменность. При расчете балки по допускаемым нагрузкам условие прочности приобретает вид ) [c.269]

Из формулы (19.29) видно, что напряжения не пропорциональны нагрузке, они растут быстрее нагрузки. Незначительное увеличение нагрузки может вызвать значительное увеличение напряжений и привести к разрушению балки. Поэтому расчет сжато-изогнутых балок следует вести не по допускаемым напряжениям, а по допускаемой нагрузке. [c.291]

Концевые балки рассчитывают на изгиб от вертикальной нагрузки, передающейся концевой балке от главных и вспомогательных ферм, при крайнем положении тележки у балки. Такой расчет не учитывает всех обстоятельств работы концевой балки, и поэтому при расчете по предельному состоянию коэффициент неполноты расчета принимается равным 0,5, а при расчете по допускаемым напряжениям запас прочности принимается равным двум. [c.438]

Полученный результат означает, что при расчете балки прямоугольного сечения по разрушающим нагрузкам можно увеличить изгибающий момент, получаемый при расчете по допускаемым напряжениям, в 1,5 раза. Другими словами, необходимый момен сопротивления балки получается в 1,5 раза меньше, чем при расчете по допускаемым напряжениям. Для двутавровых сечений уменьшение требуемого момента сопротивления составляет около 12% против вычисленных по методу допускаемых напряжений, т. е. Ш " = 1,12 W. Величина называется пластическим моментом сопротивления. [c.230]

На основании формулы (2.60) можно выполнять не только проверку прочности, но и определять требуемые моменты сопротивления поперечных сечений балок, т. е, выполнять их проектные расчеты. По этой же формуле можно произвести проверочный расчет в форме определения допускаемой величины максимального изгибающего момента, установив которую, на основе метода сечений нетрудно определить допускаемую величину действующей на балку нагрузки. [c.272]

Как производится расчет на прочность при прямом изгибе балки из пластичного материала, имеющей постоянное по всей длине поперечное сечение Напишите зависимости для всех трех видов расчета проверочного, проектного и для расчета на определение допускаемой нагрузки. [c.338]

Определяем допускаемую нагрузку из условия прочности балки в сечении С. На рис. 7.44 показано положение нейтральной оси сечения (положение центра тяжести сечения было определено в примере 6.3). Расчет ведем по наибольшим растягивающим напряжениям, так как [c.264]

Практически расчет кран-балок производится в два этапа сначала находят приближенное значение W только по сосредоточенной нагрузке от максимальной массы поднимаемого груза и массы грузовой тележки, принимая при этом несколько пониженное значение допускаемого напряжения на изгиб [а ] затем ведут расчет, вводя в него нагрузку от собственной массы балки. [c.256]

Как мы видели выше, при чистом изгибе расчет балок по разрушающим нагрузкам позволяет увеличить их несущую способность в п раз. При этом мы пришли к выводу, что если п<к, то напряжения в самых крайних волокнах балки будут ниже предела текучести. Следовательно, в допускаемом состоянии эпюра нормальных напряжений будет иметь вид, представленный на рис. 7.45, а. [c.197]

При расчете по упругой стадии работы балки допускаемая нагрузка [c.299]

В статически определимых системах увеличение допускаемой нагрузки при расчете по способу допускаемых нагрузок получается лишь за счет того, что предельный момент в сечении находится из условия перехода сечения целиком в пластическое состояние. 0)став-ляя для статически определимой балки уравнения, аналогичные (121.2) и (121.3), мы получили бы одинаковые числовые множители в правых частях. Вся разница состояла бы в том, что в одной формуле фигурирует W , в другой [c.260]

Расчет головки стержня 1 производят на смятие ее клином с последующей проверкой на разрыв в ослабленном сечении. Муфту 2 проверяют на смятие поверхности паза, прилегающего к рабочей грани клина. При расчете клина на изгиб последний рассматривают как балку, лежащую на двух опорах с равномерно распределенной нагрузкой. Порядок расчета и уравнения аналогичны изложенным для напряженного клинового соединения (см. ниже), однако допускаемые напряжения берут по первому виду нагрузки (т. е. статической). [c.151]

При расчету на жесткость в формулу прогиба для заданной схемы балки и нагрузки подставляют значение. величины допускаемого прогиба и определяют величину требуемого момента инерции, по которому и принимают необходимое сечение балки. Для подбора стальных двутавровых и швеллерных балок пользуются сортаментами ГОСТов (8239—56 и 8240—56 ). [c.165]

Кроме разработки теории касательных напряжений при изгибе, Журавским впервые была создана общая теория расчета ферм с параллельными поясами на действие неподвижной и подвижной (от веса движущегося поезда) нагрузок. Им был разработан приближенный метод расчета многопролетных статически неопределимых ферм, создана теория расчета связей (шпонок, болтов, заклепок) и стыков в составных (деревянных и стальных) балках, произведены на машинах собственной конструкции обширные опыты по изучению прочностных характеристик древесины на растяжение, сжатие скалывание и изгиб, установлены общие основания для назначения допускаемых напряжений в деревянных и стальных элементах конструкций, разработана методика опытного изучения на моделях работы конструкций под нагрузкой. Попутно Журавским были разрешены некоторые статически неопределимые задачи. [c.222]

Для расчета герметизатор можно представить в виде консольной балки с сосредоточенной нагрузкой на свободном конце. Тогда из условия допускаемых пластических деформаций несущая способность может быть определена по формуле [c.38]

Определить грузоподъемность стальной балки двутаврового сечения, показанного на рисунке, из расчета по допускаемым нагрузкам, если предел текучести материала а = 2400 Kij M , а коэффициент запаса принят Л =1,6. g Пролет балки 1=А м. Сила Р приложена посредине пролета. [c.292]

Пользуясь методом расчета по допускаемым нагрузкам, определить предельную величину двух сосредоточенных сил Р, которые можно безопасно приложить в равных расстояниях а = 2 м от опор к сварной балке пролетом /=8 м. Сечение балки показано на рисунке. Допускаемое напряжение при- пять [о] = 1600лгг/сл . [c.294]

Определить грузоподъемность [Рр] показанной на рисунке а) балки при расчете по допускаемым нагрузкам и сравнить ее с грузоподъемностью [Рд], сосчитанной по допускаемым напряжениям. Размеры а = 0,6 м 6=1,3 м с = 2,0 л [о] = 1400 Kzj M сечение балки —двутавр № 24а. [c.294]

Для балки, показанной на рисунке, определить грузоподъемность расчетом по допускаемым нагрузкам 1 = 2 м] [а] = 1600 teej M , сечение — двутавр № 16. [c.295]

Следовательно, в случае прямоугольного сечения балки при одном и том же запасе прочности в расчете по допускаемой нагрузке необходимый момент сопротивлсиия сечения в 1,5 раз меньше, чем при расчете по допускаемому напряжению. [c.244]

Опыт показывает, что стальные двytaвpoвoгo профиля балки никогда не могут быть разрушены только в результате наступления текучести по всему сечению. Чаще наблюдается потеря устойчивости пояса (рис. 375) или устойчивости стенки. Таким образом, повышение допускаемых напряжений, к которому сводится в данном случае применение метода расчета по допускаемым нагрузкам, требует особого внимания к проверкам устойчивости элементов балок. [c.437]

Стальная балка пролетом 1—4м с шарнирными опорами по концам нагружена посередине пролета силой Р. Поперечное сечение балки представлено на рисунке. Определить допускаемую величину силы Р, если предел текучести материала а = = 2400 Kaj M , а коэффициент запаса равен й=1,6. Как изменится величина допускаемой нагрузки при расчете по допускаемым напряжениям [c.364]

Задача 11-1. Определить из условия прочности стержней, поддерживающих балку АС (рис. 11-6), допускаемое значение силы Р. Балку считать абсолютно жесткой. Для материала стержней (сталь Ст. 3) а.р=24 кПмм . Принять [n]=2,0. Расчет выполнить по предельной нагрузке. [c.277]

Подобрать из расчета по предельному состоянию номер прокатной двутавровой консольной балки при действии сплошной нагрузки постоянной интенсивности р=750 кГ м по всей длине балки L=7,2 м. Предел текучести =2400 кГ1см , коэффициент запаса /г=1,71, пролет балки /=5,1 м, длина консоли а=2,1 м. Какой номер двутавра нужно взять, если подбор сечения вести по допускаемым напряжениям [c.121]

Расчет многоопорных конструкций двухкривошипных валов ведут по разрезной схеме, рассматривая каждую из двух частей вала как одноколенчатый двухопорный вал. Из-за больших осевых усилий, возникающих на червяке червячной передачи, особое внимание следует уделить выбору его подшипников. Их выбирают по эквивалентной нагрузке. Наиболее рационально применять радиально-упорные подшипники, так как упорные подшипники имеют слишком большие размеры по оси вала. Многие ножницы для листового металла имеют механический привод прижимной балки, а прижимную балку сплошную, жесткую. Жесткая прижимная балка не может обеспечить равномерного распределения усилия прижима по длине балки. В таком приводе наблюдаются частые поломки пружин. Поэтому при модернизации указанного узла рекомендуется использовать отдельно подпружиненные прижимы или применять отдельные гидравлические прижимы. В гидравлическом приводе прижимов наиболее уязвимым местом является втулка ролика поршня насоса. Ролик получает перемещение от кулачка И, расположенного на коленчатом валу (см. рис. 12.2). Допускаемые удельные усилия на контактных поверхностях роликов [ 1 с 150 МПа. [c.172]

Номер профиля ходового пути, обусловливающий толщину ездовой полки, определяют по максимальной расчетной нагрузке на каретку в зависимости от несущей способности ездовой полки пути. Следовательно, для каждого заданного профиля пути можно установить предельные нагрузки на каретку по прочности ездовой полки (см. ниже). При выбранном профиле расчет ходового пути сводится к определению максимального допускаемого расстояния между креплениями различных участков пути конвейера, т. е. свободного пролета балки пути. Пролет балки пути определяют из расчета на прочность от поперечного и местного изгиба, деформацию прогиба и устойчивость. При расчете на прочность следует учитывать, что при работе конвейера возможен значительный износ ездовых поверхностей путевой балки. Для надежной работы конвейера требуется повышенная жесткость ходового пути, особенно на участках, примыкающих к поворотным устройствам. Поэтому для балок из стали СтЗ рекомендуется принимать допускаемое напряжение на изгиб (поперечный и местный) Оп.д 1200 кгс/см , допускаемый прогиб fmax = 1/500 длины пролета коэффициент запаса по устойчивости % = 1,7 -h 2,0. Для стали 14Г2 можно принять Оп.д = 1400 к,гс/см . [c.101]

Как уже было указано, оси рассчитывают на изгиб как балки с шарнирными опорами. Если ось неподвижна и нагрузка постоянна, то при проектном расчете допускаемое напряжение выбирают в зависимости от предела текучести материала оси (см. 1.2). Чаще встречаются случаи, когда нагрузка, оставаясь постоянной по направлению, переменна по величине. Точный закон изменения нагрузки во времени, как правило, не известен, поэтому условно ведут расчет в предположении изменения напряжений по отнуле-вому (пульсирующему) циклу. Заметим, что такая условность идет в запас надежности расчета, так как из всех знакопостоянных циклов с одинаковыми максимальными напряжениями отнулевой цикл наиболее неблагоприятен — предел выносливости при коэффициенте асимметрии цикла = О меньше, чем при цикле с любым большим нуля. Формулу для определения допускаемого напряжения изгиба при отнулевом цикле получим из выражения (1.21), положив в нем Д, = О, [c.355]

Применяемые на практике размеры подушек для нормальных типов В. 6 = 8 — 0 мм, й=4 — 12мм. Расчет призм. Сила, действующая на рычаг, производит в призме а) срезывание, б) изгиб в месте заделки призмы и в) деформацию острия призмы от давления действующей на него силы. Действием срезывающих сил практически можно пренебречь. При изгибе смещаются оси вращения рычага, в к-рый заделана призма, что нарушает правильность действия В. и понижает их чувствительность. Теоретич. предположение, что призма на всем протяжении ножа лежит на подушке, практически редко осуществляется. Поэтому рассчитывают призму, исходя из предположения наиболее неблагоприятного случая, когда нож соприкасается с подушкой только в двух точках по концам (по аналогии с балкой на двух опорах, к-рая несет посредине сосредоточенную нагрузку). Наименьший момент сопротивления относительно оси, проходящий через ц. т. треугольного сечения (фиг. 48), даст для нашего случая УУ = = 6= =0,03125 63. Допускаемое напряжение на изгиб Л = 6 кг/мм изгибающий момент М = = КУУ = 0,1875 Ь Изгибающий момент сосредоточенной силы Р, приложенной к концу призмы на расстоянии 1 мм от места заделки в ры- [c.346]

В связи с тем, что принимаемые при расчетах на выносливость по методу предельных состояний расчетные нагрузки и коэффициенты условий работы окончательно не установлены, проверочный расчет главных балок на выносливость и прочность производят по методу допускаемых напряжений. При этом в случае расчета на вертикальные и горизонтальные нагрузки суммарное нормальное напряжение Отах в угловой Т0ЧК6 сечения балки определяется в виде суммы нормальных напряжений от действия изгибающих моментов И inax- ФормуЛЫ ДЛЯ ОПреДеЛбНИЯ уСЛОВИЙ ВЫНОСЛИВОСТИ [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...