Профиль усредненной скорост

При развитом турбулентном режиме течения турбулентные напряжения в точках, лежащих за пределами пристенного подслоя, могут намного превосходить вязкостные напряжения. Поэтому приближенный расчет турбулентного течения в трубе можно построить на двухслойной модели, предполагая, что в пределах вязкого подслоя течение ламинарное, а в центральной части потока (в турбулентном ядре) эпюра (профиль) усредненной скорости и закон сопротивления целиком определяются турбулентными напряжениями. Тогда, основываясь на одной из нолу-эмпирических теорий (например, на теории пути перемешивания Л. Прандтля), можно установить структуру расчетных зависимостей как для профиля скорости, так и для закона сопротивления. [c.157]

Выражение (6.60) замыкает систему уравнений турбулентного пограничного слоя. Однако в настоящее время оно используется в качестве самостоятельного дифференциального уравнения, интегрирование которого при определенных допущениях позволяет найти профиль усредненной скорости в турбулентном слое. [c.173]

Профиль усредненной скорости [c.173]

Противодавление 237 Профиль усредненной скорости 173 [c.379]

Здесь - характерная скорость течения газа в плазмотроне, принятая равной 100 м/с. Таким образом, можно пренебречь влиянием магнитного поля как на профиль усредненного течения, так и на уровень турбулентности в нагретом газе. [c.111]

Наиболее разработанными являются вопросы расчета и построения профиля усредненных продольных скоростей по вертикали. Для аппроксимации предложено много эмпирических и полуэмпирических формул. В практике [c.58]

Данная задача для каждого из режимов течения фаз (восходящего и нисходящего пленочного течений) рассмотрена для двух профилей скорости в пленке жидкости однородного (вариант А) и линейного (вариант Б). Вариант А соответствует массопередаче в режимах восходящего и нисходящего прямотоков с постоянной усредненной скоростью по сечению пленки жидкости. Вариант Б соответствует аналогичному процессу переноса массы с линейным профилем скорости по сечению пленки. Большинство исследователей склонны считать, что распределение скорости в пленке жидкости в режимах восходящего и нисходящего прямотоков близко при больших скоростях газа к линейному профилю. Этим и обусловлен выбор варианта Б. Однако отметим, что разработанная методика расчета процесса абсорбции при турбулентном режиме не ограничивается только этими двумя профилями. Она может быть применена к расчету абсорбции также с любым профилем скорости в пленке жидкости. [c.212]

Если сфотографировать профили скоростей пограничного слоя в месте, где последовательно чередуются различные фазы, то получим картину колебания скоростей пограничного слоя, аналогичную рис. 2. Рис. 6 показывает серию таких фотографий, В этих фотографиях линия теллура лежит вне плоскости профиля скоростей пограничного слоя и поэтому нерезко выделяется. Для ясного представления изменения профиля скорости на рис. 7 совмещены усредненные по большинству фотографий пограничного слоя два профиля скорости, разность фаз которых составляет примерно 180°. Сильная кривизна линий теллура вблизи стенки искажает действительный профиль скоростей. Однако для определения компоненты и корректировку профиля скоростей, как это указано в [6], можно не делать, так как разница, получаемая в результате корректировки, незначительна. [c.392]

Существует точный в приближенный способы расчета полной нагрузки. Точный расчет рекомендуют применять при глубоком анализе зубчатой передачи он довольно сложный и трудоемкий. Приближенный расчет по сравнению с точным немного проще и для определения функциональных параметров вполне достаточен. Его отличие состоит в усреднении массы и упругих свойств системы в остальном он учитывает те же расчетные параметры, а именно окружную скорость колеса, упругие свойства материала зубчатой пары, влияние формы зуба и угла зацепления, влияние погрешности профиля и погрешности в основном и окружных шагов, угла наклона зуба ф, рабочей ширины зубчатого колеса Ь, номинальной (полезной) нагрузки. [c.361]

При турбулентном движении в прямой цилиндрической трубе усредненные значения скорости в различных точках поперечного сечения также направлены параллельно оси и различны по величине. Профиль скоростей [c.107]

Определяемые зондированием параметры турбулентности включают интенсивность турбулентности, характеризуемую структурной характеристикой С , и скорость ветра. Дистанционное зондирование этих параметров можно разбить на два вида определение их усредненных вдоль всей трассы значений и нахождение их профилей как функции координаты вдоль трассы. В настоящее время исследования в области дистанционного зондирования практически целиком опираются на теорию слабых флуктуаций, поэтому на оптических частотах они охватывают только трассы порядка нескольких километров. На более протя женных трассах необходимо пользоваться теорией сильных флуктуаций. О каких-либо серьезных исследованиях дистанционного зондирования в области сильных флуктуаций в литературе не сообщалось. [c.248]

До сих пор мы рассматривали дистанционное зондирование усредненных вдоль трассы распространения структурной характеристики и скорости ветра. Предположим, что мы хотим найти профиль структурной характеристики как функцию положения вдоль трассы при помощи измерений флуктуационных характеристик волны. Очевидно, что для нахождения этого профиля требуется гораздо больше данных, чем в случае определения среднего значения. Число приемников, естественно, должно возрасти. Чтобы проиллюстрировать этот факт, рассмотрим корреляционную функцию (22.10). Используя (22.11), запишем [c.254]

Фаза установившегося движения на пригородных электропоездах (см. рис. 12). Эта фаза примС нястся иа участках со сложным профилем пути, т. е. там, где усложняются условия выбега , иаиримср при движении поезда по затяжному подъему и при применении усредненных скоростей. Машинисты в своей практической работе ио возможности стараются уменьшить или вообще ее не применять за счет увеличения выбега . На коротких перегонах прп любом профиле пути установившееся движение, как правило, не применяется. Время хода в фазе установившегося движения (в с) [c.67]

Весьма ограниченны данные по турбулентной структуре нестационарных неизотермических течений в каналах. В работе Б.В. Перепелицы, Ю.И. Пшеничникова, Е.М. Хабахпашевой [44] представлены результаты измерений статистических характеристик пульсаций температуры в нестационарном турбулентном потоке воды в диапазоне чисел Рейнольдса Ке = = (1,36. .. 6,1) 10 и частотах колебаний расхода от 0,4 до 4 Гц. Эксперименты проводились в канале прямоугольного поперечного сечения с обогревом одной стенки и при наличии предварительного, участка гидродинамической стабилизации. На входе в рабочий участок устанавливался пульсатор, создающий колебания расхода жидкости. Мгновенные значения расхода изменялись до 5 раз. Поскольку тепловьоделение в обогреваемой стенке при этом не менялось, при увеличении расхода температура стенки должна падать, а при замедлении— возрастать. Соответственно изменяется по времени и температура потока вблизи стенки. Характер перестройки усредненного профиля температуры во времени виден из распределения скорости изменения температуры 3 Т Ът в течение одного периода. На рис. 3.6 представлено изменение величины ЪТ Ът от фазы колебания расхода на различных расстояниях от стенки. Расход жидкости через канал падает в промежуток времени ЭГ/Эт между 0,3 и 0,5. .. 0,6 и возрастает между 0,5. .. 0,6 и 1. Как видно из рисунка, наиболее сильный рост температуры наблю- [c.87]

Образование на n jBepxHO TH жидкости волн нарушает стационарность течения, а следовательно, может оказать определенное влияние и на усредненный во времени профиль скорости. В этих условиях особое значение приобретают работы, в которых теоретически исследуется распределение скоростей при волновом течении. Еще П. А. Капица качественно оценил характер изменения скорости в различных сечениях волны. По данным [56], [c.212]

Рассмотрим турбулентное течение около твердой стенки в направлении оси х. Средняя скорость й здесь будет зависеть только от координаты у, а составляющие г и w окажутся равными нулю. Примерная форма усредненного профиля скорости u(i/) в области стенки изображена на рис. 6.9. Поперечный перенос вихревых слоев жидкости происходит за счет иульсацнонной составляющей скорости v. Пусть жидкий объем из слоя с ко-Рис. 6.9. К выводу ординатой у—1 перемещается в слой с коор-формулы Праидтля динатой у, сохраняя при таком перемещении свою первоначальную продольную скорость и(у—1). [c.172]

Серия экспериментов, которую я здесь рассматриваю, была посвящена измерению продолжительностей прохождения начальных волновых фронтов, получаемых посредством усреднения многих профилей волн деформации, отыскиваемых при помощи дифракционных решеток, расположенных от плоскости соударения двух одинаковых цилиндров из полностью отожженного алюминия на расстояниях, равных длине / и Vz диаметра. Эти результаты (Bell [1962, 1]) сравнивались со скоростями волн, указанными Трусдел-лом в 1961 г. (Truesdell [1961, 1]) в его работе Общая и точная теория волн при конечных упругих деформациях . [c.336]

Турбулентный режим движения характеризуется непостоянством скорости движения частиц жидкости в рассматриваемой точке пространства. Из-за непрерывного перемешивания жидкости в ней нельзя выделить отдельные струи, и такое движение лишь условно можно назвать стационарным, считая для каждой частицы жидкости характерными не мгновенные, а усредненные за некоторый промежуток времени значения скорости. В этом случае профиль скоростей по сечению трубы будет иметь вид усеченной параболы и максимальная скорость, наблюдаемая у частиц жидкости, движущихся по оси трубы, будет всего в 1,2—1,3 раза больше средней скорости. Характерно, что не все частицы жидкости при турбулентном режиме имеют неупорядоченное движение. Вблизи стенок, ограничивающих потоки, вследствие вязкости жидкости пульсации скорости уменьшаются, и около самой стенки сохраняется тонкий пограничный слой, движущийся ламинарнд. В пределах этого слоя, который имеет толщину не более нескольких тысячных долей диаметра трубы, скорость движения частиц жидкости резко меняется от нуля на самой стенке до 0,4—0,7 средней скорости на условной границе с турбулентным ядром потока (рис. 14.1, б). [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...