Температура размягчения огнеупоров

Огнеупорные материалы применяют для создания защитной внутренней облицовки (футеровки) металлургических печей, разливочных ковшей, химических аппаратов, ванн и пр. Они должны обладать следующими свойствами высокой температурой размягчения, хорошей химической стойкостью и постоянством объема при резких перепадах температур. Огнеупоры подразделяются на [c.301]

Температура начала деформации (размягчения) огнеупора под нагрузкой fj, р, °С, учитывает воздействие на огнеупор механических напряжений и дает более достоверное (по сравнению с огнеупорностью) представление о предельной температуре его службы. При определении р согласно ГОСТ 4070-83 фиксируют пластическую деформацию стандартного образца при напряжении сжатия 200 кПа в процессе регламентированного его нагрева в электропечи. [c.349]

Динас изготовляется из достаточно чистых кварцитов, содержащих не более 3—5% природных примесей. По условиям технологии динаса в шихту необходимо вводить некоторые добавки — окись кальция и закись железа в количестве около 2,0%. Эти добавки снижают огнеупорные свойства динаса, температура деформации которого обычно достигает 1650° С. Эта температура низка для сводов современных мартеновских печей. В настоящее время своды мартеновских печей выкладывают из магнезитовых и хромомагнезитовых огнеупоров. Однако достаточно богатые залежи магнезита и хромистого железняка, необходимые для широкого производства этих изделий, встречаются очень редко. В Советском Союзе такие месторождения имеются, а в других странах они весьма редки. Вследствие этого необходимо совершенствовать технологию производства динаса и прежде всего путем использования наиболее чистых видов сырья. Динас тогда получается более плотным и чистым, количество примесей снижается с 5 до 2%, а температура размягчения под нагрузкой такого динаса повышается всего на 10—15° С (до 1660— 1670° С). [c.262]

Так как предельные температуры службы динасовых огнеупоров ограничены, то использование залежей магнезита и хромистого железняка имеет для современной металлургии весьма большое технико-экономическое значение. Применение этих материалов для постройки верхней части мартеновской печи дало возможность достигнуть 500—600 межремонтных плавок (для динасового свода количество межремонтных плавок составляет 200—250) и повысить температуру в печи, что привело к уменьшению продолжительности периода выплавки стали. Объясняется это не только тем, что магнезит имеет весьма высокую огнеупорность (около 2300° С), но также и его устойчивость к действию металлургических шлаков. Однако магнезитовый огнеупор характеризуется низкой температурой размягчения (около 1600° С), что до последнего времени мешало использованию его для кладки распорного свода мартеновской печи. [c.262]

Шамот и динас, как это следует из табл. II. 37, имеют практически одинаковую огнеупорность (температуру расплавления или растекания). Температуры размягчения их под нагрузкой, приблизительно характеризующие предельные температуры устойчивой службы огнеупора, различаются на 250° С. Объясняется это тем, что стекловидная фаза разобщает кристаллы муллита, температура плавления [c.262]

Огнеупоры из искусственного сырья, содержащие небольшое количество примесей и слагающиеся из кристаллического вещества, например корунда, имеют температуру размягчения, близкую к температуре плавления кристаллов. [c.263]

Как видно, получение термически стойкого изделия зависит от содержания в массе мелкозернистого шамота, который обеспечил бы необходимую связь между зернами шамота при одновременном образовании некоторого количества внутренних разрывов и трещин в огнеупоре. При использовании крупнозернистого шамота из каолина создаются особо благоприятные условия для получения такого огнеупора. Высокие температуры размягчения каолинового шамота позволяют обжигать изделия при более высокой температуре, что обеспечивает прочную связь между зернами шамота даже в крупнозернистых изделиях. Зернистый характер строения таких изделий обеспечивает их термическую стойкость. [c.190]

Огнеупорность — температура полного размягчения огнеупора, которую определяют нагреванием стандартного образца (рис. 126) — трехгранной пирамиды. Температура, при которой образец коснется верхушкой подставки, принимается за его огнеупорность. [c.299]

Мертели применяются в качестве заполнителей швов или для скрепления отдельных элементов огнеупорной кладки теплового агрегата. Мертель должен хорошо заполнять швы кладки, легко приставать к изделиям и хорошо их связывать высыхание мертеля должно происходить без образования трещин. Он должен обладать достаточной огнеупорностью, высокой температурой начала размягчения, обеспечивающей его от выдавливания из швов, достаточной плотностью во избежание газопроницаемости, отсутствием дополнительной усадки, могущей вызвать образование трещин, и достаточной химической инертностью по отношению к огнеупору. [c.405]

Шамотные изделия применяются для футеровки нагревательных печей, вагранок, ковшей, дымовых боровов, дымовых труб и т.д. Шамотные огнеупоры имеют сравнительно невысокую огнеупорность (до 2000° К) и температуру начала размягчения (до 1670°К), небольшую усадку при повторном обжиге и хорошую термостойкость (15—20 теплосмен). [c.149]

Из кремнеземистых огнеупорных материалов (огнеупоров) широко используют динасовые кирпичи с содержанием до 93—97% 5102. Температура начала размягчения динасовых кирпичей 1550 С, но они выдерживают нагрев до 1690—1700 С. Их применяют для кладки стен, подин и сводов мартеновских и электрических печей. [c.11]

Предельная температура применения корундовой керамики около 1900° С. При этой температуре еще не происходит размягчения плотно спекшегося -черепка. При химических реакциях глинозем представляет собой кислотный окисел, активно вступающий во взаимодействие с основным шлаком, в том числе с мартеновским и доменным. Поэтому в металлургических процессах с основными шлаками корундовый огнеупор не выдерживает высокой температуры (более 1500° С). [c.273]

Температуры плавления, размягчения и улетучивания огнеупоров и окислов [c.206]

Использование природного магнезита, содержащего до 90—92% MgO и примеси СаО и Si02, образующих монтичеллит, не дает возможности существенно повысить температуру размягчения огнеупора. Это относится и к магнезито-хромитовым огнеупорам. [c.263]

Технический контроль качества футеровки регламен тируется Государственными стандартами и техническими условиями Методы испытания основных свойств огнеупоров подробно описаны в специальной литературе [45, 47, 56] Качество футеровки в разных зонах можно оце нить путем термического анализа, т е определения температур размягчения, начала плавления и начала течения материала футеровки Эти температуры по зонам для кислой кварцевой футеровки приведены в табл 4 [73] Мерой стойкости футеровки печи можно принять вес проплавленного чугуна Поскольку для печей различной мощности и объема вес проплавленного чугуна несравним, стойкость футеровки часто определяется количеством проведенных за кампанию плавок Стойкость кислых набивных футеровок составляет около 250—300 плавок [c.29]

Технический контроль качества футеровки регламен-гируется Государственными стандартами и техническими словиями. Методы испытания основных свойств огнеупоров подробно описаны в специальной литературе [45, 47, 56]. Качество футеровки в разных зонах можно оценить путем термического анализа, т. е. определения температур размягчения, начала плавления и начала течения материала футеровки. Эти температуры по зонам для кислой кварцевой футеровки приведены в табл. 4 [73]. [c.29]

Некоторые материалы, являясь достаточно огнеупорными, теряют сво Ю прочность задолго до температуры размягчения и поэтому могут нести механическую нагрузку лишь до определенных температур. Огнеупоры испытывают на деформацию под гакой стандартизованной нагрузкой, которая обычно имеет место в реальных печах. Испытания осуществляются в специальной дилатометрической установке, а результаты их представляются в виде графика (фиг. 46). Принято считать, что точка, отмечающая 4% усадки, соответствует температуре начала раз- [c.146]

К кислым огнеупорам относятся динас и кварцит. Динас светло-желтого цвета, содержит около 90% Si02. Температура плавления 1750°, температура размягчения 1500—1600°. [c.60]

Рассмотрение диаграммы состояния равновесия системы AI2O3 — Si02 приводит к заключению, что по мере повышения содержания AI2O3 в алюмосиликатных огнеупорах их огнеупорность и температура размягчения будут возрастать. Однако, как уже отмечалось, эти свойства алюмосиликатных огнеупоров зависят не только от количества АЬОз, но и от общей суммы плавней и отчасти от их химической природы. [c.169]

Для высокоглиноземистых изделий, содержащих более 72% АЬОз, твердыми фазами являются муллит и корунд. По мере повышения содержания А12О3 в изделии сверх 72% (и уменьшения 5102) количество муллита уменьшается, а корунда — повышается. При отсутствии плавней жидкость должна образовываться лишь при температуре возникновения эвтектики между муллитом и корундом, т. е. при 1850°. Однако практически благодаря присутствию в сырье примесей — плавней (обычно в количестве 1—3%), температуры образования жидкости снижаются (до 1600—1700°), что сопровождается началом размягчения огнеупора под нагрузкой. Температура плавления муллита 1910°, корунда 2050°. Поэтому огнеупорные свойства повышаются по мере увеличения количества корунда. [c.227]

Кислые огнеупоры. Динас (динасовый кирпич) содержит 93-96 % Si02 2-3 % aO (связка), имеет огнеупорность (температуру размягчения под влиянием собственной массы) 1690-1730 °С. [c.14]

Глиноземистые огнеупоры делятся на шамотные (менее 65 % ЗЮг и 30-45 % AI2O3) и высокоглиноземистые (более 45 % AI2O3). Шамотные кирпичи и фасонные изделия — самые распространенные огнеупорные материалы. Огнеупорность их достигает 1770 °С, у них высокая стойкость к перепаду температур, достаточная устойчивость против кислых и основных шлаков при температуре до 1250-1350 °С они дешевы. Недостаток их — сравнительно низкая температура размягчения под нагрузкой (1250-1400 °С). Шамотными кирпичами выкладывают шахты доменных печей, нагревательные печи, газогенераторы, вагранки, разливочные ковши и т. п. Высокоглиноземистые огнеупоры значительно дороже шамотных, но огнеупорность их выше (до 2000 °С). Их применяют для кладки высокотемпературных частей металлургических печей (например, насадок регенераторов мартеновских печей). [c.15]

Магнезитовые огнеупорные изделия используются для футеровки пода стен и отдельных узлов сталеплавильных печей (мартеновских и электрических), а также для выполнения пода высокотемпературных нагревательных печей, где нагрев металла сопровождается сильным образованием окалины. Температура огнеупорности магнезитовых изделий — не ниже 2270° К, температура начала размягчения 1770—1870°К при сравнительно невысокой термостойкости (4—9 воздушных теплосмен). Магнезитовые огнеупоры имеют основной характер, т. е. хорошо сопротивляются воздействию основных шлаков, в том числе и железистых. Выпускаются термостойкие магнезитовые изделия (по особой технологии), характеризующиеся термостойкостью 140— 180 воздушных теплосмен, а также плавленые магнезитовые изделия с более высокими эксплуатационными свойствами. [c.151]

Практически нагрузка в вертикальных стенах промышленных печей и топок значительно ниже контрольной (2 кг1см ) и лишь в отдельных случаях она достигает 0,5—1 Kaj nfi. К тому же, при одностороннем нагреве футеровки нагрузку несет более холодная часть ее. Однако в сводах и несущих опорах, особенно обогреваемых со всех сторон, размягчение огнеупорного материала является частой причиной его разрушения. Особенно большое значение имеет температура деформации огнеупорных изделий при службе в распорных сводах высокотемпературных печей и топок. Размягчение обогреваемой нижней части свода, несущей основную нагрузку, вызывает его оседание, деформацию и разрушение. Значительный перегрев и соответствующая степень размягчения могут вызвать деформацию и вертикальной стены под давлением собственного веса. В большинстве случаев огнеупорная футеровка одновременно разрушается и от химического воздействия шлаков, золы топлива, пыли руды, варов и газов. Понятно, что ошлаковывание огнеупора изменяет его химико-минералогический состав, в связи с чем снижается его строительная прочность при высоких температурах. [c.134]

Огнеупорные изделия, содержащие большое количество стекловидного вещества, к каким в первую очередь относятся шамотные, при значительном перегреве иногда расширяются и вспучиваются. Однако это расширение размягчающегося огнеупора не имеет ничего общего с рассмотренным выше свойством. Вспучивание происходит в связи с расширением образующихся газообразных продуктов, выход которых из пор остекловавшегося изделия затруднен. Огнеупорные изделия при температуре такого вспучивания находятся в размягченном состоянии и их расширение е может вызвать разрушения всей кладки. [c.141]

При оценке результатов определения температуры деформации под нагрузкой надо знать, что плохо обожженный огнеупор может показывать пониженную температуру начала размягчения (н. р.) за счет происходящей во время испытания дополнительной усадки. Однако уже на температуру, соответствующую 4% сжатия , такая усадка не может оказывать существенного влияния. [c.141]

Иначе ведет себя полукислый материал при преобладании в нем крупнозернистого кварца (0,5—2 мм). Взаимодействие с глинистой связкой происходит лишь а ограниченной поверхности крупных зерен флюсующего действия кварцевой мелочи в этом случае не наблюдается. Такие изделия хуже спекаются и характеризуются меньшей плотностью и прочностью. Однако при высоких температурах обжига на поверхности взаимодействия кварцевых зерен и глины может образоваться жидкость в количестве, достаточном для получения плотных изделий (при условии наличия и тонких фракций отощителя, желательно шамота). Вместе с тем при достаточно большом содержании кварца (не меньше 75% Si02) температура начальны стадий деформации таких изделий (и. р. и 4% сжатия) повышается и может достигнуть предельных показателей для шамотных изделий класса А, т. е. 1350—1400°. Температура же полной деформации (40%) остается низкой—1450—1500°. Для полукислых изделий даже высокого качества характерен узкий интервал температуры деформации. Положительным свойством полукислых, особенно крупнозернистых, изделий является улучшение постоянства их объема в обжиге, обусловленное расширением кварца, которое компенсирует усадку спекающейся глины. Достаточно высокая температура начальных стадий деформации и постоянство объема в обжиге являются теми отличительными свойствами полукислых изделий, которые заставляют предпочитать их применение по сравнению с шамотными изделиями низших классов (В и даже Б). Например, полукислые огнеупоры широко используются для кладки некоторых частей коксовых печей, работающих при пониженных температурах. Равномерное растворение в стекломассе плотного и богатого Si02 полукислого огнеупора способствует уменьшению свилеватости стекла. Это позволяет использовать полукислый огнеупор в стекловаренных печах при температурах ниже температуры его размягчения. [c.222]

Муллитовый литой огнеупор характеризуется следующими свойствами объемный вес 3,3 г см кажущаяся пористость 1% предел прочности при сжатии 3 тыс. кг1см температура начала размягчения под нагрузкой 2 кг/см — 1700°, величина термического расширения в интервале 20—1000° — 0,6—0,65%. Продолжительность службы такого муллитового бруса в ванных стекловаренных печах в 2—2,5 раза превышает срок службы шамотных брусьев. Стекло-устойчивость плавленого муллитового бруса находится в прямой зависимости от его кристаллического строения. Хороший стеклоустойчивый брус имеет волокнистую или мелкозернистую струк- [c.248]

Предел прочности при сжатии огнеупоров колеблется в широких пределах — от 10—20 до 50—70 Н/мм . Этот показатель определяет не только строительную прочность огнеупоров, но и качество их структу-Р-ы. Дополнительная усадка (или рост) огнеупорных и зделнй прн повторном нагреве до высоких температур является весьма важны.м показателем. Обычно нормируемая величина при 1350—1450 °С (реже до б 0 С) лежит в пределах десятых долей процента. Рост нормируется только для динасовых огнеупоров. Приведенные в справочнике величины относятся к лииейны.м изменениям размеров, кроме особо оговорен-р ых случаев. Тсмпсратзра начала раэ.мягчени.ч под нагрузкой огнеупоров имеет наиболее важное значение в тех случаях, когда срок службы длителен, а статические нагрузки на огнеупор значительны. Эту температуру определяют при нагрузке 0,2 Н/мм для различных степеней деформации, но нормируется температура начала размягчения, соответствующая сжатию образца на 0,6 %. Показатель характеризует состояние огнеупора при высоких температурах, зависит от химико-минералогического состава и структуры огнеупора, ему следует придавать [c.18]

Качество огнеупоров опреяеляет ся химическим составом, огнеупорностью, механической прочностью при высоких температурах, теплостойкостью, шлакъустойчи-востью, теплопроводностью и сохранением постоянства объема. О г-неупорностью называют способность материала противостоять действию высоких температур. Определяется огнеупорность температурой, при которой происходит значительное размягчение специального образца. [c.200]

Начало деформации под нагрузкой, например, шамотного кирпича начинается при нагрузке 2,0 кг см при температуре 1400° С, при нагрузке 7,5 кгкм — уже при 1200° С. Показателем деформации является величина осадки по высоте материала в процентах от начальной высоты. Под влиянием давления, нагрузки и температуры происходит размягчение огнеунора. Среднее давление, испытываемое огнеупорами и изоляционными материалами, не превышает 2 кг см . [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...