Выбор турбогенераторов

Однако не следует применять амортизирующую систему с очень высокой добротностью, ибо такой выбор может привести к опасным последствиям. При высокой добротности амортизаторов в них могут при некоторых условиях возникать опасные вибрации за счет возбуждения паразитных резонансных колебаний. Это обстоятельство хорошо известно из практики работы мощных турбогенераторов и других подобных механизмов. [c.88]

Используя суточные графики, выбирают количество, тип и мощность отдельных агрегатов, устанавливаемых на электрической станции. При этом, как правило, суммарная мощность агрегатов должна превышать потребную по суточному графику максимальную рабочую мощность обслуживаемого района для того, чтобы обеспечивался резерв, необходимый на случай аварийного выхода из строя наибольшего из агрегатов и для проведения работ по ревизии и ремонту оборудования. Наиболее экономичная и рациональная работа электростанций достигается, когда целая совокупность их работает на общую сеть. В этом случае совокупность электростанций и электросетей носит название энергосистемы. Выбор мощности отдельных турбогенераторов определяется технико-экономическими расчетами. [c.447]

Выбор теоретической кривой распределения двойной амплитуды вибрации подшипников в вертикальном направлении турбогенераторов мощностью 50—100 тыс. кет при /г =3 000 об/мин [c.53]

Согласно ПТЭ ( 345) каждая турбинная установка, включая систему регулирования, должна в течение первого года экспло-атации подвергаться испытанию I класса точности по программе, обеспечиваюш,ей получение исчерпывающих характеристик при всех возможных режимах. Дальнейшие испытания должны производиться по II классу точности а) периодически, не реже чем через 15 ООО час. работы б) после внесения конструктивных изменений в установку или в ее схему. Полученными при испытаниях характеристиками необходимо, в частности, руководствоваться при выборе наивыгоднейшего распределения нагрузок между работающими турбогенераторами. [c.117]

Выбор расчетной температуры" турбин с отопительным отбором должен производиться с учетом их характеристик и условий топливо- и водоснабжения установок с теплофикационными и конденсационными турбогенераторами, а также энергоснабжения потребителей. [c.179]

При выборе типа турбогенераторов решаются вопросы применения однотипных или разнотипных и одновальных или много-вальных турбогенераторов. [c.183]

При заданных величинах электрических и тепловых нагрузок задача выбора единичных мощностей турбогенераторов решается совместно с определением числа турбогенераторов данной установки, с учетом особенностей нагрузок, роли станции в системе и перспектив развития станции. [c.187]

Поэтому современная тенденция заключается в выборе для электростанций районного значения небольшого числа агрегатов повышенной единичной мош,ности с установкой на первой очереди станции одного-трех турбогенераторов, а при дальнейшем развитии — пяти-шести турбогенераторов. [c.188]

Выбор единичных мощностей турбогенераторов при проектировании производится на основании технико-экономического сравнения возможных вариантов с учетом необходимой резервной мощности турбогенераторов (гл. 13) и вида графиков энергетической нагрузки. [c.188]

Однако, местные условия электрических и тепловых нагрузок и результаты техникоэкономических расчетов мог -т определить выбор в отдельных случаях разнотипных турбогенераторов, например, комбинации чисто конденсационных и с регулируемым отбором и т. п. [c.188]

С X ема регенеративного подогрева питательной воды определяется на основе общих требований высокой надежности и экономичности принятым типом турбогенераторов, температурой питательной воды котельного агрегата, системой деаэрации и схемой включения деаэратора, типом и параметрами регенеративных подогревателей и питательных насосов. Выбор температуры питательной воды при регенеративном ее подогреве на установках с отечественным оборудованием определяется стандартом, приведенным в табл. 30 и 32. [c.190]

ВЫБОР ТЕПЛОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ Паровые турбогенераторы [c.244]

Выбор типа, параметров и единичной мощности турбогенераторов производится при разработке принципиальной тепловой схемы электростанции. Вопрос о резервной электрической мощности турбогенераторов связан непосредственно с разработкой полной тепловой схемы электростанции. [c.244]

Выбор единичной мощности и числа турбогенераторов с учетом резерва зависит от наличия связи электростанции с системой, а именно от того, работает ли электростанция в электроэнергетической системе или изолировано от нее. [c.244]

При выборе мощности турбогенераторов и величины резерва на изолированной электростанции должны быть учтены перспективы развития станции и возможного включения ее в электроэнергетическую систему. Если станция имеет значительные перспективы развития мощности или включения в систему станций, то предпочтительнее установка меньшего числа более крупных агрегатов. [c.245]

Выбор типов и единичных мощностей турбогенераторов производится на основе действующих стандартов (гл. 10). [c.246]

На электростанциях, в особенности на ТЭЦ, возможна установка разнообразных типов турбин, потребляющих различное количество пара. Кроме того, возможен отпуск редуцированного пара непосредственно из котельной (например, на ТЭЦ отопительного типа в периоды максимальных нагрузок). Поэтому максимальные паровые нагрузки котельных установок могут иметь самые различные значения. Типичными и наиболее целесообразными являются следующие варианты выбора числа рабочих котлов в соответствии с числом турбогенераторов [c.247]

Возможность построения надежной и экономичной схемы паропроводов свежего пара зависит непосредственно от рационального выбора числа основных агрегатов, соотношения числа котлов и турбогенераторов станции. [c.256]

Выбор типа схемы паропроводов свежего пара зависит существенно от взаимного соответствия единичных мощностей и числа котлов н турбогенераторов. [c.256]

Задача выбора оптимального распределения паровой нагрузки между работающими котельными агрегатами решается аналогично выбору оптимального распределения нагрузки между турбогенераторами—методом относительного прироста, на основе характеристик котельных агрегатов. В качестве характеристик служат кривые зависимости расхода тепла (или топлива) на котел от количества тепла, сообщенного пару (или от количества произведенного пара), например Q =/(Q ) [c.489]

Серьезным вопросом выполнения таких установок является выбор привода питательных насосов — электрического или парового. На фиг. 3356 показаны питательные насосы с электрическим приводом. Мощность турбогенераторов данной установки по 100 тыс. кет, производительность каждого прямоточного котлоагрегата 250 т/час. Вторичный газовый перегрев производится, при 3 29 ата. Число регенеративных отборов пара — семь. Коэффициент полезного действия электростанции такого типа достигает 35 36%. [c.528]

Встречное размещение турбогенераторов 321 Вго-ричный перегрев 92—100 Выбор котлоагрегатов 188. 189, 246, 247 [c.553]

Мощность турбогенератора выбор 187, 168 [c.554]

Вторая задача решается для роторов, допускающих выбор нескольких плоскостей для размещения противовесов, например ротор турбогенератора ТГ-1М (фиг. 30). Для этого ротора одна из плоскостей противовесов выполнена в виде балансировочного кольца 7, а в качестве другой может быть выбрана плоскость 2 колеса турбины или плоскость 3 вентиляторного колеса, либо плоскость 4 вентилятора мотора. [c.253]

При решении этой проблемы выбор частоты вращения турбогенератора — центральный вопрос. При мощности свыше 2000 МВт по общим экономи- [c.79]

Для пассажирских судов выбор оптимальных характеристик опреснительной установки — достаточно серьезная задача, так как ее стоимость велика и она потребляет относительно большое количество топлива. Возможность утилизации тепла главных двигателей здесь ограничена, и поэтому основное количество воды вырабатывается многоступенчатыми адиабатными опреснителями, потребляющими свежий редуцированный пар или отбираемый от постоянно действующего парового турбогенератора, а на переходе — от главных турбин. [c.269]

В монографии излагаются особенности конструкции турбогенераторов со сверхпроводящей обмоткой возбуждения. Подробно освещаются применяемые конструкционные и активные материалы. Даются особенности выбора сверхпроводящей обмотки возбуждения, расчета узла токоввода, тепловых мостов, экрана, механики ротора, обмотки статора и других специфических элементов. Особо рассматриваются вопросы работы турбогенераторов со сверхпроводящей обмоткой возбуждения в энергосистеме. Книга рассчитана на инженеров и научных работников. [c.143]

Трубопроводы в пределах турбогенератора на всем вспомогательном оборудовании и арматура, работающие совместно с турбиной, требуют такого же подхода к выбору изоляции, как и по самой турбине. [c.21]

Для расчета и выбора конструкции турбины задают номинальную-электрическую мощность турбогенератора Рэ, начальные параметры пара — давление ро и температуру /о температуру /пп и давление р п пара после промежуточного перегревателя давление отработавшего пара р2 рк), температуру питательной воды tп.в В большинстве случаев частоту вращения п также считают заданной величиной. [c.61]

Укрупненно потери топлива и энергии при испытаниях должны определяться для двух периодов. К первому периоду относятся растопка котлоагрегата, прогрев паропроводов и повышение частоты вращения ротора турбины до момента синхронизации турбогенератора. В этот период потери топлива и энергии равны их затратам. Ко второму периоду относится нагружение энергоблока, в процессе которого электроэнергия вырабатывается с повышенным удельным расходом топлива. Потери в этот период являются в известной мере условными (зависят от принятой методики их определения) и определяются превышением суммарных затрат топлива на отпущенную электроэнергию над соответствующими затратами на отпуск такого же количества электроэнергии при стационарном режиме. Отмеченная условность в определении этих потерь определяется главным образом выбором стационарного режима, с которым ведется сравнение затрат топлива. [c.78]

Пусть к конструкции блока предъявляются повышенные весовые и особенно габаритные требования, что имеет место, например, в авиации. В соответствии с этим в результате довольно интенсивного развития газотурбинных двигателей перешли от четырехопорных схем роторов к трехопорным, как наиболее рациональным, улучшившим габаритные и весовые характеристики силовых установок. Первоначальные конструкции были по существу механическим соединением двух самостоятельных агрегатов компрессора того или другого типа и газовой турбины лишь позже появились конструкции, в которых органически слиты между собой оба агрегата. Представляется, что и агрегаты типа турбогенераторов, если к ним предъявляются повышенные требования с точки зрения габаритов и веса, что определяется их назначением, должны также пройти аналогичный путь своего конструктивного совершенствования. Однако выбор типа ротора для двухмашинного агрегата важен также и с точки зрения получения у него хорйших вибро-акустичсских характеристик. В этой связи мы и отметим положительные и отрицательные свойства агрегатов с трехроторным и четырехроторным ротором. [c.454]

Исходя из этого, фундаменты мощных турбогенераторов с рабочим числом оборотов =3 000 в минуту обычно выполняют низконастроенными, причем, если у такого агрегата возбудитель имеет 1 ООО об1мин, то может оказаться выгодным применять настройку с частотой собственных колебаний, лежащей в диапазоне от 1 000 до 3 000 об1мин. Для турбогенераторов с /г=1 000 об/мин, наоборот, выгодна высокая настройка. Следовательно, при проектировании фундаментов нельзя принимать одностороннее решение — обеспечивать только высокую или только низкую настройку. Выбор настройки яужно решать в зависимости от данных турбины, электрогенератора и всего агрегата в целом. Динамический расчет на колебания, а следовательно, и настройка фундамента осложняется тем, что не ясно влияние целого ряда факторов на колебательный процесс всей системы. К этим факторам следует отнести в первую очередь влияние жесткости статора агрегата на инерцию продольных ригелей верхней плиты, влияние массы конденсатора, заполненного водой и колеблющегося вместе с рамой, распределение масс при расчете верхней плиты, свойства бетона и грунта и т. д. Поэтому для создания точной методики необходимо изучить эти факторы и увязать их е конструкциями турбогенераторов и фундаментов. [c.184]

Разработанные методы динамического расчета рамных фундаментов турбогенераторов позволяют проектировать и строить их достаточно надежными без сосредоточения значительных масс в верхней части фундамента, имевших место ранее. Поэтому при выборе схемы фундамента конструктор имеет возможность широкого варьирования, что позволяет отыскать наивыгодейшие решения. Если же в дальнейшем при точном расчете или испытании модели фундамента выяснится, что данная конструкция в динамическом отношении недостаточно надежна, то всегда можно незначительным изменением масс и жесткостей обеспечить ее полную надежность. Второе основное требование при разработке конструкции фундамента сводится к следующему. [c.213]

Надежность подшипников турбогенераторов обеспечивается созданием подходящих условий, в которых они работают. Фактически нет серьезных ограничений в отношении размеров и массы лодшипников, которые можно сконструировать так, чтобы они работали при оптимальной нагрузке. Кроме того, хотя охлаждение для подшипников играет второстепенную роль, поток масла можно выбрать таким, чтобы они работали при наиболее подходящей температуре, поэтому усталость подшипников не является проблемой. Дальнейшее повышение надежности достигается при использовании подъемной системы. С этой целью в основание подшипника подается масло, чтобы приподнять цапфу перед началом вращения. До тех пор пока масло чистое, его поток достаточен и вал при вращении не изгибается настолько, чтобы контактировать с вкладышем, любая пара материалов будет успешно работать. Поэтому выбор материалов зависит от их поведения в критических условиях, которые проявляются или при контакте типа металл — металл, или при попадании в зазор твердых частиц. Пара материалов должна быть выбрана такой, чтобы их непосредственный контакт не приводил к повреждению, особенно к повреждению вала. Идеальным был бы выбор для цапфы твердой стали, а для вкладыша мягкого легкоплавкого сплава олова или свинца. Сплавы этого типа известны под названием баббитов и содержат медь и сурьму, которые образуют твердые иптерметал-лиды в мягкой матрице. Сочетание твердых частиц и мягкой основы придает сплавам антифрикционные свойства. Важной характеристикой баббита является его способность легко сдвигаться [c.227]

Ввиду многообразия факторов, которые должны быть учтены при выборе оптимального варианта сочетания опреснительной установки с циклом всей энергетической установки, этот вопрос является предметом самостоятельного исследования. Методика же определения оптимальных характеристик — общая для опреснителей на любых судах. Проиллюстрируем ее на следующем примере. Предположим, что нужно подобрать опреснитель для судна с двигателем мощностью 6000 л. с., где суточный расход воды составляет 260 т. Путем утилизации тепла главного двигателя можно получить 60 т воды в сутки. Недостающие 200 т придется воеполнять за счет работы многоступенчатого опреснителя. Его производительность с учетом непостоянной работы утилизационного опреснителя примем с некоторым запасом 240 т1сутки. Пар на этот опреснитель можно использовать либо от вспомогательного котла, либо из отбора от вспомогательного турбогенератора, если таковой имеется на судне. На транспортных дизельных судах турбогенераторы с отбором, как правило, не используются, и поэтому второй вариант можно рассматривать только применительно к рыбопромысловому судну или китобазе. Рассмотрим в связи с этим вариант питания опреснителя паром от вспомогательного котла. Каким же должен быть удельный расход тепла или пара на рассматриваемый опреснитель, чтобы получить достаточно низкую себестоимость при умеренных капитальных затратах [c.272]

Абсолютные тепловые расширения роторов и корпусов современных мощных паровых турбин достигают весьма больших значений (до 30-50 мм) и существенно определяют не только выбор осевых зазоров в проточных частях ЦВД, ЦСД и ЦНД, но и ряд конструктивных решений по турбине и турбогенератору (выбор конструкции концевых, диафрагменных и надбандажных уплотнений, схем фиксации и опирания ротора и корпуса на фундамент, системы связей смежных цилиндров межлу собой и с подшипниками и др.). Оптимизация этих решений на основе комплексного анализа абсолютных и относительных перемещений роторов и корпусов с учетом упругих деформаций при всех основных эксплуатационных режимах позволяет достигнуть оптимального сочетания показателей тепловой экономичности, надежности и маневренности. Поэтому точность указанных расчетов на стадии проектирования, апробация их путем сопоставления с опытными данными, полученными после пуска турбин, имеет большое значение. Кроме того, как отмечалось выше, такое сопоставление дает и интегральную оценку точности определения температурного состояния роторов и корпусов. [c.142]

Храновская М. С,, Шкапцов В, А. Применение ЭВМ для выбора оптимальных механических параметров корпуса статора турбогенератора. — Электротехника. 1978, № 3. [c.537]

Поставленные XXVI съездом КПСС грандиозные задачи по повышению эффективности производства обеспечивают качественно новый уровень развития электроэнергетики и электротехнической промышленности. Будет увеличено производство турбогенераторов мощностью 1—1,5 млн. кВт-ч, комплексов различного электрооборудования на напряжение 1150 кВт переменного и 1500 кВт постоянного тока. Особое внимание должно быть уделено разработке и выпуску электротехнического оборудования. Известно, что надежность работы электрических машин, аппаратов и электрических установок в основном зависит от качества и правильного выбора соответствующих электротехнических материалов. Анализ аварий электрических машин и электрооборудования показывает, что большинство из них происходит вследствие выхода из строя электрической изоляции, выполняемой из электроизоляционных материалов. [c.3]

При выборе единичной мощности турбоагрегатов для изолированной станции (т. е. станции, работающей вне системы), необходимо учитывать, что число устанавливаемых турбоагрегатов с учетом резерва должно быть не менее двух (т. е. один рабочий и другой резервный), причем, вообще говоря, следует ориентироваться на число рабочих турбоагрегатов более двух, так как это дает возможность уменьшить первоначальные затраты на сооружение станции. Та-к, на рис. 9-14 приведен -примерный график затрат на сооружение станции (с учетом резерва) при установке от одного до пяти турбоагрегатов. Из этого графика следует, что хотя уменьшение единичной мощности агрегатов и увеличивает затраты на сооружение станции (линия pgg), но затраты на резерв при этом снижаются (линия J, вследствие чего суммарные затраты имеют минимум при числе рабочих турбогенераторов, равном трем. Так как станцию целесообразно сооружать из турбоагрегатов равной мощности, то по рис. 9-14 можно сделать совпадающий с практикой вывод [c.255]

Для проектирования тепловых электроста]Щий весьма существенно действительное теплопотребление системами отопления и вентиляции, т. е. с учетом продолжительности работы их в течение суток. От него в значительной степени зависит выбор мощности и типа устанавливаемых турбогенераторов, а следовательно, и экономичность установки в целом (см. гл. 3). [c.13]

III режим — среднеотопительцый. Этот режим рассчитывается для средней за отопительный сезон температуре наружного воздуха и является основпым для выбора мощности турбогенераторов. Как указано выше (см. 3-1), в этом режиме нагрузка по пару, расходуемому па теплофикацию, принимается равной 50% максимальной, а нагрузка системы, горячего водоснабжения — средней за неделю. Нагрузку по расходуемому на технологию пару следует принимать максимально-часовой за сутки, если график потребления этого пара имеет коэффициент суточной неравномерности не ниже 0,85. При большей неравномерности потребления технологического пара или продолжительности потребления его менее 24 ч в сутки (например, работа потребителя в две смены) нагрузка по пару (для технологических нужд) принимается максимально-часовой или средней за сутки (за рабочее время потребителя). [c.62]

При выборе турбин по максимально-часовым за сутки отборам технологического пара и фактической работе их в течение суток с отборами менее расчетных имеет место перерасход свежего пара, так как экономичность работы турбин при недогрузках отборов падает. Особенно резко это сказывается на турбинах с противодавлением. При выборе турбин по среднесуточным отборам пара или средним за рабочее время имеет место редуцирование свежего пара в часы потребления технологического пара выше среднего. При этом снижается выработка электроэнергии на тепловом потреблении, что приводи к перерасходу свежего пара и, следовательно, топлива Выбор того или другого расчетного режима в этих слу чаях производится на основании прикидочных сопоста вительных технико-экономических расчетов. Однако вы полнеиие таких расчетов имеет смысл лишь в том слу чае, если разница. между максимально-часовой и сред несуточной нагрузками по технологическому пару пред определяет изменение типа или мощности выбираемы. турбогенераторов, что далеко не всегда происходит, та как номенклатура турбогенераторов, выпускаемых промышленностью, ограничена и не всегда можно подо-62 [c.62]

По максимальным величинам полученных 1злвктрич0ских и тепловых нагрузок выбирают количество, тип и мощность отдельных агрегатов, установленных на элекпричеокой станции.. При этом, как правило, суммарная мощность устанавливаемых на электрической станции грегатов должна превышать потребную максимальную мощность райо-Л1а. Выбор мощности отдельных турбогенераторов определяется техникоэкономическими расчетами. Следует иметь в виду, что суммарная установленная мощность у всех потребителей района всегда будет больше, чем максимум нагрузки на электрической станции. Это можно объяснить тем, что установленные электродвигатели (а особенно бытовые приборы) работают не все одновременно и не всегда на полную мощность. Максимальные нагрузки у отдельных потребителей приходятся на разное время суток и поэтому часть из них не попадает в максимум нагрузки станции. [c.573]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...