Расширение объемное — Формулы

Коэффициент объемного расширения определен по формуле 1/(273 + 0= 1/473. [c.170]

Для газов температурный коэффициент объемного расширения определяется по формуле [c.35]

Объемное расширение вычисляется по формуле т 2 доз Q (т — 2) гр А(р) [c.319]

Для величины объемного расширения Д имеем формулу [c.441]

Решение. Температурный коэффициент объемного расширения определяют по формуле (8) [c.6]

При исследовании большинства атмосферных систем движения, в частности при анализе вынужденных и естественно-конвективных движений атмосферных газов, применимо приближение Буссинеска. Ранее было показано, что в случае, когда изменение массовой плотности смеси происходит под влиянием, главным образом, изменения температуры (концентраций) в поле гравитационных сил, то гидродинамические уравнения смеси могут быть упрощены, при условии, что колебания температуры Т не слишком велики (порядка нескольких градусов) и коэффициент объемного расширения р /рГ" (формула (3.3.27) [c.264]

Коэффициент объемного расширения определен по формуле Р = [c.206]

Объемное расширение определится по формуле [c.85]

Пусть волна распространяется в направлении оси х предположим, что объемное расширение Л определяется формулой [c.321]

Коэффициент объемного расширения записывается формулой [c.263]

Эта формула представляет собой зависимость между относительным объемным расширением е и гидростатическим давлением р. [c.30]

При средней (определяющей в расчетной формуле) температуре 7 т=0,5(95,46+ 93,97) =94,71 К для азота кинематический коэффициент вязкости v =Q,113-lQ- м /с, коэффициент объемного расширения р = 7,15-10 з теплопроводность Я = 0,105 Вт/(мХ ХК) число Прандтля Рг= 1,6. [c.420]

Этими формулами можно с успехом пользоваться при расчете остаточных напряжений в композициях типа керамика—высокопрочное волокно, когда напряжения не превышают пределов текучести обоих компонентов. Анализ формул показывает, что величина напряжений зависит от характеристик компонентов, коэффициентов линейного расширения, градиента температур, объемного содержания волокон. Абсолютные размеры волокон не влияют на величину упругих напряжений. С увеличением объемной доли волокон абсолютная величина упругих напряжений в них уменьшается. При этом осевые и тангенциальные напряжения в матрице растут, а радиальные уменьшаются по абсолютной величине. Радиальные напряжения в матрице и волокне одинаковы по модулю и знаку, а осевые и окружные напряжения в волокнах и матрице имеют противоположные знаки. [c.63]

Известно [212], что изотропная упругая среда характеризуется двумя модулями упругости. Соответственно этому в ней имеются и два независимых коэффициента потерь. Обычно в качестве основных принимаются модули объемного расширения К = Ка - гЩк) и сдвига G — Go i- -i a). Все другие упругие постоянные выражаются через эти два модуля с помощью простых формул [201, 212]. По этим формулам вычисляются и их [c.216]

Плотность жидкости может изменяться при изменении температуры. В этом случае изменение плотности характеризуется коэффициентом теплового объемного расширения /3 ,, определяемым по формуле [c.8]

Коэффициент объемного расширения газа а при постоянном давлении определяется формулой [c.63]

В отличие от течения несжимаемой жидкости для газа не сохраняется постоянство объемного расхода Q, расход увеличивается вследствие расширения, вызванного понижением давления вдоль потока, а расширение в свою очередь приводит к изменению температуры в соответствии с формулой (8.1). Поэтому уравнение Бер- [c.283]

Таким образом, допустимо при расчете, как это рекомендуется в нормах [4], рассматривать узел соединения патрубка с примыкающей частью корпуса как осесимметричную составную конструкцию из оболочки переменной формы, сопряженной с пластиной постоянной толщины. При правильном учете переменной толщины стенки патрубка и радиусного перехода к пластине напряженное состояние в нем от силовых нагрузок может быть достаточно точно определено методом конечных элементов с использованием формул теории тонких оболочек и пластин [5]. Однако, так как основание патрубка выполнено из углеродистой стали, а приваренная к основанию втулка — из нержавеющей стали, имеющих различные коэффициенты теплового расширения, в зоне сварного шва возникает объемное термоупругое напряженное состояние, которое должно определяться методами теории упругости или экспериментально. Для этой цели при осесимметричном температурном поле наиболее удобен метод механического моделирования термоупругих напряжений по заданному температурному полю [6]. [c.127]

Зная термодинамические функции в своих переменных, мы можем с помощью термодинамических соотношений получить полную термодинамическую информацию о системе и, в частности, найти вид уравнения состояния и теплоемкость, а также сжимаемость, коэффициент объемного расширения и любые термодинамические коэффициенты. Мы увидим, что в статистической физике используется именно такой путь — вычисляются независимым образом по формулам статистической физики термодинамические функции, после чего с помощью термодинамических соотношений (19.1)—(19.4) находится уравнение состояния и теплоемкость. [c.97]

В формуле (6.13) коэффициент Л, называемый коэффициентом взаимодействия, учитывает отклонение от формулы простого правила смеси, и является мерой термических напряжений, возникающих в композиции при изменении температуры. Коэффициент Л равен нулю, если объемный модуль упругости наполнителя равен объемному модулю упругости матрицы. Следует отметить, что если свойства отдельных фаз не изменяются при взаимодействии по границе раздела,, то коэффициент расширения композиции зависит только от объемных долей фаз, причем влияние размера частиц очень мало. [c.256]

Таблица 6.4. Формулы для расчета термических коэффициентов объемного расширения гетерофазных композиций со сферическими частицами

Одной из первых работ в этой области, с которой авторы настоящей главы хорошо знакомы, является работа Тернера. В ней использован метод равенства деформаций для расчета коэффициентов термического расширения смесей, исходя из плотности, модуля упругости, коэффициента термического расширения и массового соотношения составляющих компонентов. Первоначально полученная формула видоизменена с учетом объемных долей фаз и приведена в табл. 6.5 под номером (6.17). Анализ этой формулы показывает, что при одинаковом объемном модуле упругости фаз, она сводится к формуле простого правила смеси. Если сделанные [c.258]

Если объемные силы и внутренние источники тепла в теле отсутствуют, а температурное поле установившееся и описывается уравнением Т а (М) = О, М V, то при постоянном коэффициенте линейного расширения а вместо (6.79) согласно второй формуле Грина (1.69) получим [c.254]

Произведя дифференцирование и используя представление о дивергенции вектора скорости как скорости объемного расширения (формула (36) гл. I), получим [c.55]

Если объемное расширение е, вычисленное по формуле (III. 41), вызывается средним напряжением От, выраженным по формуле [c.71]

Первые слагаемые правых частей уравнений (VII.1) —деформации, возникающие под действием внешних нагрузок. Эти деформации евязаны с напряженияйи по обобщенному закону Гука.. Вторые слагаемые правых частей уравнений (VII. ) —равномерное расширение. Все оетальные формулы теории упругоети остаются без изменений. Относительное объемное расширение, учитывая (VII.I) [c.92]

Изменение объема ири иагревании характеризуется относительным температурным коэффицие.нтом объемного расширения р. Коэффициент объемного расширения численно равен приросту объема тела при нагревании на 1 С, если при 0 С объем был равен единице. Коэффициент объемного расширения определяется по формуле [c.8]

Известны экспериментальные сведения о влиянии количества наполнителя на коэффициент линейного теплового расширения (КЛТР). Имеются формулы, позволяющие рассчитать КЛТР компаунда, исходя из объемного содержания компонентов [69, 124]. Однако эти формулы не учитывают механического взаимодействия наполнителя и связующего. [c.17]

Если процесс теплообмена происходит при переменном давлении, то формула (4.51) все равно может использоваться, ибо второе слагаемое в формуле (4.50) для воды весьма мало. Производная дv дT)p характеризует изменение объема воды при нагреве (или охлаждении) ее на 1 К и р = сопз1 обычно используют коэффициент объемного расширения [c.122]

При одинаковых определяемых по формуле (1.13), R jj величины АК для жидкости и газа (при TJT близких к 1) практически совпадают (рис. 7.7), хотя отношение коэффициентов объемного расширения может доходить до 40. Это подтверждает правильность изложенной в разд. 1.3 модели влияния изменения температуры стенки на турбулентную структуру потока и нестационарный теплообмен, которое тем больше, чем больше bTJbr и (З ,. [c.216]

Число Грасгофа Gr — это критерий подобия, определяющий соотношение между подъемной силой, вызванной разными значениями плотности среды в различных точках потока, и силами вязкого тренри. Число Грасгофа зависит от характерного размера поперечного сечения потока /, кинематической вязкости жидкости V, коэффициента объемного расширения жидкости р, (см. подраздел 1.3.4), температурного напора между поверхностью стенки и жидкостью А7 = Т - Гж и может быть вычислено по формуле [c.131]

Однако на практике при отсутствии каких-либо экспериментальных данных о новой композиции значение коэффициента Ь можно определить приближенно, опираясь на приведенные выше данные и руководствуясь следующими соображениями. Во-первых, коэффициент Ь в любом случае имеет значение, лежащее между значениями, соответствующими расчетным формулам Кернера и Тернера, причем для сферического наполнителя его значение ближе к значению, соответствующему формуле Кернера, а для чешуек и волокон — Тернера (однонаправленной ориентации волокон соответствует самое низкое его значение). Во-вторых, коэффициент Ь увеличивается с ростом Кт, т. е. при матрице с более высоким объемным модулем упругости получается материал с меньшим термическим расширением. В-третьих, при расчетах величиной Кр можно пренебречь, если Кр Кт. что характерно для большинства случаев наполнения полимеров. В-четвертых, коэффициент Ь уменьшается с повышением температуры. [c.274]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Ей (трансверсальный модуль упругости). Вас мол<но рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Et — С помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et , недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки, ос определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а — с помощью объемного дилатометра. Значение ащ рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Пас и в формулу (6.25) и принимая, что a2=az=at - Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

Здесь е = ггц + 22 + зз — объемное расширение Sij — символ Кронекера (Sij = 1 при i = j и Sij = О при г j) Л и — постоянные Ламе, выражающиеся через технические постоянные (модуль Юнгзг и коэффициент Пуассона и) по формулам [c.7]

Среднее значение коэффициента объемного расширения для авиационной жидкости типа АМГ-10 в диапазоне давлений от О <р < 150 кПсм можно принять равным 80 10 УграЗ для более тяжелых минеральных масел, применяющихся в гидросистемах прочих машин, он равен примерно 7-10 1град. При этом условии получим приближенные расчетные формулы для вычисления объема минерального масла [см. формулы (86) и (87)] [c.55]

В правой части (2.100) стоят величины, которые определяются экспериментально скорость звука, коэффициент объемного расширения и теплоемкость при постоянном давлении. Следует отметить, что при выводе этой формулы предполагалось, что Го = onst. Следовательно, формула (2.100) может быть использована лишь в точке при фиксированных значениях Р, Т V. Поскольку а, с ш Ср измеряются в экспериментах независимо, то, вообще говоря, Г = = onst. Замена функции Г (Г, Т) постоянной величиной Го означает, что уравнение состояния Ми — Грюнайзена применимо лишь там, где разность Г — Го мала. Значения Го в нормальных условиях Р = 10 ГПа, Г = 300 К), полученные разными методами [9—14], для большинства металлов лежат в пределах 1.5—2.0 (табл. 2.1) и зависят от метода определения. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...