Балки Коэффициент жесткости

Для рассматриваемой балки коэффициент жесткости упругого основания [c.43]

Груз <3 массы т зажат между двумя вертикальными пружинами с коэффициентами жесткости С1 и Сг- Верхний конец первой пружины закреплен неподвижно, а нижний конец второй пружины прикреплен к середине балки. Определить длину балки I так, чтобы период колебаний груза был равен Т. Момент инерции поперечного сечения балки /, модуль упругости Е, [c.243]

Груз веса О зажат между двумя вертикальными пружинами, коэффициенты жесткости которых равны С1 и Сг. Верхний конец первой пружины закреплен неподвижно. Нижний конец второй пружины прикреплен к свободному концу балки, заделанной другим концом в стене. Зная, что свободный конец заделанной [c.243]

Коэффициент жесткости с для балки с шарнирными опорами и расположением груза, указанным на рис. 273, известен из курса сопротивления материалов [c.356]

Здесь с — коэффициент жесткости балки и, поскольку сечение и материал балки известны, может быть определен по формулам сопротивления материалов [c.439]

Вариант 2. Груз массой то = 500 кг падает с высоты /г=1 м в точку D абсолютно жесткой балки, имеющей шарнирно-неподвижную опору А и упругую опору В, коэффициент жесткости которой [c.246]

Вариант 18. Абсолютно жесткая балка массой т = 8000 кг и длиной / = 4 м имеет упругую опору А и шарнирно-неподвижную опору В. Балка занимает в состоянии покоя, соответствующем статической деформации пружины А, горизонтальное положение коэффициент жесткости пружины с =10 000 Н/см. Радиус инерции балки относительно горизонтальной оси вращения В 1в = 2,2 м. [c.254]

Балка (/ = 6 м, / = 3 10 см , = 20 ГПа), жестко заделанная правым концом и лежащая на упругом основании, нагружена равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью q (рис. а). Коэффициент жесткости основания k = 30 МПа. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов. [c.182]

Определить изгибающий момент и поперечную силу в сечении т—п балки (Z = 15 м, / = 6,25 МН-м ), которая нагружена силами Рх = 200 кН, Рг = 180 кН, Рз = 160 кН (см. рисунок). Расстояние между силами 1,8 м. Коэффициент жесткости основания fe = 25 МПа. [c.184]

Балка (/ = 6 м, EJ — 600 МН м ), лежащая на упругом основании, жестко заделана левым концом и нагружена силой Р, как показано на рисунке. Коэффициент жесткости основания [c.184]

Коэффициент жесткости с для балки с шарнирными опорами для указанного на рис. 13 расположения груза С, равен [c.34]

Зная коэффициент инерции а = /п и коэффициент жесткости с, найдем частоту свободных поперечных колебаний рассматриваемой балки [c.34]

Эта частота в 1,9 раза больше соответствующей частоты, определенной выше. Таким образом, влияние рессор на первую частоту свободных колебаний системы весьма существенно и зависит в основном от соотношения между коэффициентом жесткости рессор и коэффициентом жесткости балки. [c.163]

Если отсчет углов отклонения ф балки, показанной на рис. 11.5, б, вести от положения равновесия, то малое дополнительное удлинение каждой из пружин при колебаниях запишется в виде ПгФ (а,- — расстояние от точки прикрепления пружины до шарнирной опоры), а дополнительная реакция пружины— в виде —с а ф (с,. — коэффициент жесткости -й пружины). Соответственно создаваемый одной пружиной момент составляет —с а ф, полный момент [c.26]

F — площадь поперечного сечения накладки с — коэффициент жесткости упругих связей Ь — ширина балки h — высота балки [c.223]

Далее излагаются способы определения приведенной массы, приведенного коэффициента жесткости упругой связи и приведенной силы, знание которых необходимо для решения простейшей задачи о колебании центра приведения. После установления основных свойств нормальных функций и последовательности динамического расчета рекомендуемый метод исследования применяется к разным тинам судовых конструкций — различно закрепленным балкам и пластинам, причем по ходу изложения устанавливаются способы отыскания форм и частот главных колебаний первого, второго и более высоких тонов. [c.159]

Величина к называется коэффициентом жесткости консольной балки. Если положить v — , то сила Р будет равна к. Отсюда вытекает физический смысл коэффициента жесткости к есть сила, которую необходимо приложить на конце балки, чтобы его прогиб равнялся единице. [c.49]

Нп. (Предполагаем и промежуточных опор. Индексы внизу указывают порядок опорных реакций в направлении от правого конца балки к левому.) Величины реактивных сил находим из тех условий, что осадка каждой из опор должна быть пропорциональна соответствующему давлению. Пусть От — коэффициент жесткости т-ж опоры, тогда ат т будет величина осадки этой опоры. Соответствующее уравнение получим, приравняв найденную осадку к прогибу балки в данном месте под действием лежащей на балке нагрузки и опорных реакций. .., / . Возьмем случай равномерной нагрузки, тогда на основании (33) и (34) для сечения Хт, соответствующего т-ж опоре, найдем [c.214]

Коэффициент жесткости к, характеризующий упругую среду, мы найдем, разделю на дли панели а величину той силы В, которую нужно приложить к верхнему концу стойки, чтобы подучить прогиб стойки из плоскости рисунка на одну единицу. Если стойку рассматривать как балку с нижним заделанным и верхним свободным концами, подвергающуюся действию сжимающей сипы и изгибающей нагрузки Р, приложенной на конце, то [c.285]

На практических занятиях при изучении свободных колебаний сначала имеет смысл рассмотреть колебания груза на конце вертикально закрепленной балки и показать способы возбуждения свободных колебаний смещение груза в произвольный момент времени (текущую координату точки) определение коэффициента жесткости балки по величине упругой силы, измеряемой пружинным динамометром, и величине статического смещения груза. Полезно отметить, что вычисленный таким способом коэффициент жесткости учитывает не только жесткость балки на изгиб, но и вид закрепления и нагрузки. Это можно показать, нагружая балку упругой силой динамометра, действующей, например, в середине балки, а свободный ее конец удерживая при этом рукой. [c.110]

Вариант 2. Груз, массой iiiq = 500 кг падает с высоты h = l м в точку D абсолютно жесткой балки, имеющей шарнирно-неподвижную опору А н упругую опору В, коэффициент жесткости которой с -= 20 000 И/см удар груза о балку — неупругий. Масса балки т = 6000 кг, [c.219]

Запишем функционал полной энергии для балки, лежащей на винклеровом основании с коэффициентом жесткости с (рис. 3.6) [c.56]

Рассмотрим балку, у которой жесткость участка СВ увеличена в 2 раза Оообенносгь определения перемещений в балке переменной жесткости со стоит лишь в преобразовании фиктивной нагрузки. Фиктивная нагрузка де лигся на коэффициент ki = где /7, — жесткость i-ro участк [c.159]

Балка (/ = 8 м, 7 = 400 МН-м ), лежащая на сплошном упругом основании и шарнирно-опертая по концам, нагружена равномерно распределенной нагрузкой, интенсивностью q (см. рисунок) . Коэффициент жесткости основания = 18 МПа. Найтн значения поперечной силы у левой опоры и изгибающего момента посредине пролета балки построить эпюры Q и М. [c.184]

Известно, что вес мотора равен 109 н, вес балки—150 н, длина балки / = = 1,7 м, момент инерции ее поперечного сечения У = 20,9 см, модуль упругости = 2,1 10 н1см. Определить пренебрегая массами стерженьков, вес грузов Яг и коэффициент жесткости Сг при изгибе каждого из стержней, если известно, что при помощи этого виброгасителя колебания мотора и балки погашаются, а амплитуды вынужденных колебаний гру.зов не превышают 0,27 см. [c.133]

Балка длиной /, жесткостью на изгиб EJ сжата силой Р. Поворот каждого из концов балки вызывает закручивание поперечной балки длиной d и крутильной жесткостью GJр. Определить критическую сжимающую силу, представив ее с п6мош ью формулы P p=mn EJIl и найдя зависимость коэффициента т от параметра [c.208]

К — коэффициент жесткости пружины, — коэффициент жесткости эквивалентной пружины, Яв — коэффициент крутильной жесткости вала, т — масса груза, J — момент инерции диска относительно оси вращения, — момент инерции эквивалентного диска относительно оси вращения, д — ускорение свободного падения, — статический прогиб упругого звена под действием силы веса, Е — модуль упругости первого рода упругого звена, О — модуль упругости второго рода упругого звена, 2 — жесткость балки при изгибе, — площадь поперечного сечения стержня, ддцна стержня. [c.102]

Этот распространенный метод расчета рам, впервые предложенный Кроссом [19], является по существу приближенным методом определения концевых моментов элементов, которые далее могут быть определены с любой желаемой степенью точности. При использовании метода следует рассмотреть три состояния 1) моменты в защемленной балке 2) реактивные моменты для всех элементов, сходящихся в узел 3) моменты, возникающие в закрепленном сечении балок при действии моментов, приложенных к противоположным концам. Два последних состояния могут быть легко описаны методом перемещений. Рассматриваемый метод предусматривает использование коэффициентов жесткости, соответствующих моменту, вызывающему единичный поворот опертого сечения балки с защемленным противоположным концом. Примеры применения этого и других обсуждаемых здесь методов приведены в книге Сатерленда и Боумена [78]. [c.146]

В этом кратком сообщении на частном примере, без потери общности, будет показана принципиальная схема использования функций и интегралов А. И. Крылова [1] для исследования колебаний балок с присоединен-аыми к ним на пружинах сосредоточенными массами (динамическими гасителями), включая случай пружин с малой нелинейностью. Рассмотрим для простоты изгибные колебания шарнирно опертой балки, изображенной на рис. 1. Пусть Е — модуль упругости материала, I — момент инерции поперечного сечения, т — масса единицы длины и и — прогиб балки соответственно X — координата по длине балки с началом нг ее левом конце, ТП(, — масса гасителя, у — сжатие лружины гасителя, Сд и — коэффициенты жесткости пружины гасителя с малой кубической нелинейностью [c.201]

На основании формул (9—11) можно сделать вывод, что задачу о стесненном кручении тонкостенного стержня, имеющего замкнутый деформируемый контур переменного сечения, можно заменить задачей об изгибе балки фиктивной жесткости Е1ф = лежащей на упругом винклеровском основании с переменным коэффициентом постели Кф = g , а замена задачи о стесненном кручении слабоконических стержней задачей об изгибе балки, лежащей на винклеров- [c.29]

Сб и Ск — приведенные (в точке приведения D) коэффициенты жесткостей изолированных однопролетной балки и консоли соответственно приведенные массы (в точке приведения D) балки и консоли, [c.186]

Полученные уравнения обобщают известные уравнения изгибных колебгший теории С. П. Тимошенко на композитные стержни и балки с криволинейными слоями. Для элементов с плоскими слоями К12 = о уравнения (5.4) полностью совпадают по форме с уравнениями С. П. Тимошенко, но содержание коэффициентов жесткости К5 и Кд будет, конеч1ю, другим. [c.254]

При увеличении числа связей сдвига составная балка приближается к монолитной, причем увеличивается ее жесткость и соответственно уменьшаются максимальные краевые напряжения в балке, определяемые по формуле (32.1). Действительно, при )ше-личении коэффициента жесткости связей сдвига 4 возрастает значение и значение V (32.2).Напряжения же б в материале балки приближаются к значениям, которые они имели бы в монолитной балке. В то же время увеличение создает большую концентрацию сдвигающих напряжений у опор, поэтому максимальные напряжения t в связях сдвига увеличиваются. Таким образом, несуидая способность балки, определенная по максимальным краевым напряжениям 6, с возрастанием 4 )шеличивается, а определенная по максимальным напряжениям в связях сдвига г — уменьшается. Оптимальным коэффициентом будет такой, при котором несущая способность балки, определенная обоими этими способами, оказывается одинаковой. [c.114]

Для моделей, представляющих замковое соединение набором свя-зангых стержневых элементов, характерен ряд допущений. Считается, что контакт происходит по всем зубьям замка одновременно, а общая нагрузка равномерно распределяется между опорными площадками соединения. Зубцы хвостовика лопатки и выступа диска имеют одинаковые геометрические размеры н представляются последовательностью трапецеидальных балок, защемленных в тело хвостовика и диска соответственно с некоторым коэффициентом жесткости. Отдельный зубец соединения рассматривается как консольная балка переменного сечения, нагруженная сосредоточенной силой, приложенной в центре контактной площадки. Температурная деформация, как правило, учитывается только в радиальном направлении. [c.183]

Решение. Принимая жесткость эквивалеатнай балки, равной жесткости среднего участка Уэ = вычисляем коэффициенты приведения [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...