Напряжения Концентрация см Концентрация касательные

В работе [48] эти механизмы разрушения изучены для плоского напряженного состояния вокруг короткой трещины, параллельной волокнам, в одном или нескольких слоях композита (см. рис. 2.28). Установлено, что в исследуемой области существуют межслойные касательные и нормальные напряжения, а также концентрация напряжений в неповрежденных слоях, прилегающих к слою, содержащему трещину, и в самом этом слое рядом с трещиной. Рассмотрены следующие механизмы разрушения нарушение сцепления между слоями, разрушение вследствие перенапряжения в слоях, прилегающих к слою с трещиной, и линейное распространение инициированных трещин в слоях. [c.80]

Прочность и характер деформирования термопластичных ПКМ зависят от условий эксплуатации и в первую очередь от температуры и скорости нагружения [11]. Учет подобной специфики позволяет не только назначать режимы обработки ПМ и область рабочих температур для сборных изделий, но и объяснять с позиций механики поведение, например, адгезионных соединений, выполненных посредством полимерных клеевых прослоек. Так, при повышении температуры снижение модуля сдвига материала клеевой прослойки в нахлесточном соединении, характеризующемся концентрацией касательных напряжений у краев перекрытия (см. раздел 7), может привести к снижению этой концентрации и в итоге к повышению прочности соединения, что иногда без должных доказательств объясняется другими причинами (дальнейшим отверждением клеевого слоя, релаксацией остаточных напряжений, увеличением силы адгезии и др.). [c.32]

При высокой плотности пятен контакта (см. рис. 7 б) амплитудные значения максимальных касательных напряжений на фиксированной глубине под поверхностью близки друг к другу. Таким образом, возрастание плотности контакта приводит к возникновению на некоторой глубине напряженного подповерхностного слоя. Концентрация напряжений в этом слое может привести к развитию в нем пластических деформаций и зарождению микротрещин. [c.288]

При увеличении радиуса сопряжения Я (расчет производили для клеевых соединений с = и Л = 0,2 коэффициент концентрации касательных напряжений растет до максимума прн / = 0,5— 0,8 см, а при больших радиусах сопряжения остается на одном уровне (рис. 8). [c.29]

Главные напряжения и их направления определяются по нормальным II касательным напряжениям в поперечном сечении по формулам табл. 19. Направления главных напряжений для различных точек внутри контура балки изображаются с помощью траекторий напряжений (см. стр. 19). Приведенные в табл. 19 зависимости достаточно точны для участков балок, удаленных от зон концентрации напряжений и местных нагрузок. [c.89]

Стержень имеет круглое сечение на среднем участке п квадратное, вписанное в круг, на крайних участках. На стержень действуют крутящие пары сил = тем и (см. рисунок). Какую величину должна иметь крутящая пара сил М , чтобы наибольшие касательные напряжения на среднем и на крайних участках были одинаковы Концентрацию напряжений в местах резкого изменения сечения не учитывать. [c.97]

Зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений для стали и алюминиевого сплава от долговечности в диапазоне от 0,5 до 10 циклов до разрушения приведена на рис. 21 [97]. Сплошные линии на этом рисунке соответствуют результатам испытания стали, штриховые — сплава. Эти результаты показывают, что если при долговечности 10 циклов эффективный коэффициент концентрации напряжений близок к теоретическому, то при долговечности 10 —10 , когда наблюдаются значительные циклические пластические деформации, близок к единице, а при дальнейшем увеличении напряжений и снижении долговечностей значения Kf могут быть меньше единицы. Другими словами, для разрушения образцов с концентраторами напряжения необходимо большее усилие, чем для гладких образцов того же поперечного сечения. Это можно объяснить, если учесть напряженное состояние, имеющее место в концентраторе напряжения (см. рис. 17), а также то, что в этом случае предельное состояние будет определяться величиной приведенных напряжений в соответствии с одной из теорий прочности, например теорией максимальных касательных напряжений. [c.31]

При выводе закона распределения касательных напряжений по поперечному сечению полок не может быть сделано допущение, что напряжения не изменяются по ширине сечения. Например, на уровне ае (рис. 110) по нижней грани полки ao и de касательные напряжения должны быть равны нулю, так как соответственно равные им напряжения на свободной нижней поверхности полки равны нулю (см. стр. 105, а также рис- 108, с). Однако в части d касательные напряжения не равны нулю, но имеют значения, вычисленные выше для (tj,jp)n,j в стенке. Это указывает на то, что в месте rf, при сопряжении стенки и полки, распределение касательных напряжений следует более сложному закону, чем можно вывести на основании элементарного анализа. Для того чтобы уменьшить концентрацию напряжений в точках с и d, острые углы обычно заменяют выкружками, как указано на рисунке ПО пунктирными линиями. Более подробное исследование распределения касательных напряжений в полках будет дано ниже (см. том II). [c.112]

Посадка с натягом. Влияние величины нагрузки на максимальные касательные напряжения на границе отверстия при посадке болта с натягом между ним и отверстием исследовалось Джессопом, Снеллом и Холистером [555] методом фотоупругости. Полученные результаты позволяют судить о том,, как будет работать ушко при переменной нагрузке. Значения максимальных касательных напряжений в концах поперечного диаметра для двух значений отношения диаметра отверстия к ширине шка показаны на рис. 9.5. Натяг уменьшает скорость возрастания напряжений с возрастанием нагрузки, когда последняя невелика, но дает нормальную скорость при более высоких нагрузках, соответствующую случаю плотной посадки (без натяга). Таким образом, значение коэффициента концентрации не является постоянным для данного натяга, а зависит также от нагрузки на болт. Закон изменения коэффициента концентрации имеет большое значение для выносливости соединения (см. разд. 9.6). [c.229]

Напряжение в непрерывных средах 342, — не является векторной величиной 343,—нормальное 155, 343,—продольное 153,—растягивающее 154, 344, — сжимающее St44, сложное 157, — срезывающее или касательное 344 напряжений концентрация вблизи малого отверстия 506, 522, 527, — крутильных распространение 457, — поверхность 358, — продольных распространение 465,— радиальных — 453, — разность, см. теории прочности, оптический метод в теории упругости, — функции 370, — функция Эри 482, 489, 500, 523 напряжения главные 180, ЗМ, 659, — компоненты 347,--в цилиндрических координатах 504, 517, между напряжениями и деформациями соотношения 169, 397, см. также плоское напряженное состояние, плоское напряженное состояние обобщенное, преобразование компонентов напряжения, сложение напряжений Нейтральная ось 210, 215, 219 1-1епрерывность 341 [c.668]

Эпюру распределения напряжений в зоне концентрации заменяют прямой линией в зоне интегрирования, явля-, ющейся касательной к эпюре в точке х а (см. рие. 3). Уравнение этой прямой имеет вид [c.152]

Рис. 9. График завясимостн коэффициента концентрации касательных напряжений от радиуса для адгезива с а=10< кгс1см , 0,.= 0,357-10 кгс см Соединение стальных деталей при г = Н, l = 2R, 6 = 0,75-10-2 см

Влияние концентрации напряжений (см. 19 гл. 2) на прочность паяных соединений зависит от вида нагрузки, свойств основного металла и припоя, конструкции соединения. В стыковых соединениях реализуется эффект контактного упрочнения (см. 3), Концентрация касательных напряжений создает объемное напряженное состояние, что прн достаточной пластичности припоя приводит к повышению прочности соединения и может рассматриваться как положительный эффект. На рис. 3.29 показана зависимость прочности стыкового паяного соединения из армйо-желез а [c.112]

Значение коэффициента поверхностного натяжения 2 сильно зависит от присутствия малых количеств так называемых поверх-ностно-активных веществ (ПАВ) на границе раздела фаз. При обтекании капель и пузырьков концентрация ПАВ вдоль их границы может быть переменной из-за их конвективной диффузии. В результате вдоль границы образуется градиент поверхностного ватяжения, что приводит к появлению касательных напряжений (см. (2.1.22)) и приближает свойства поверхности капель и пузырьков к твердой поверхности. Поэтому в не очень очищенных [c.255]

Величину q можно брать по графику (рис. 10) в зависимости от предела прочности материала Ств и теоретического коэффициента концентрации а отдельные значения а и приведены в предыдущем изложении (см. рис. 7, 8 и 9). Коэффициенты и е, характеризуют влияние абсолютных размеров сечения детали на величину предела выносливости соответственно при нормальных и касательных напряжениях. С увеличением размеров сечения пределы выносливости уменьшаются, что объясняется рядом причин и, в частности, неоднород- [c.29]

Микромеханизмы разрушения и сопутствующие им эффекты при испытании композиционного материала на длительную прочность. Развитие разрушения исследуемых композитов на микроструктурном уровне, как правило, начинается с разрывов отдельных волокон. Следует заметить, что разрушению волокон предшествует накопление повреждений на субмикроструктурном уровне как внутри волокон, так и на границах [160, 161]. В данном случае эти эффекты непосредственно не рассматриваются и не моделируются на ЭВМ, как в работах [136, 138], но предполагается, что их действие может приводить к разупрочнению волокон и снижению прочности их связи с матрицей с течением времени. В силу разброса прочностных свойств волокон разрушение отдельных волокон в композите может происходить уже в процессе приложения нагрузки. Разрывы отдельных волокон вызывают концентрацию напряжений в локальных областях композита, и дальнейшее развитие разрушения в материале, находящемся под действием постоянной растягивающей нагрузки, в большей степени связано с процессами, развивающимися в этих дефектных областях, в частности с уменьшением несущей способности концевых участков разрушившихся волокон по мере релаксации касательных напряжений в матрице или с развитием процессов отслоения разрушившихся волокон от матрицы. Процессы релаксации напряжений в дефектных местах и процессы отслоения разрушившихся волокон от матрицы могут быть алгоритмизированы на основании проведенных исследований процессов перераспределения напряжений (см. гл. 2, разд, 7) и сопутствующих им динамических эффектов (см. гл. 3, разд. 5). [c.224]

К числу конструктивных относятся мероприятия по приданию элементам коленчатого вала наиболее рациональных форм, позволяющих уменьшить эффективные коэффициенты концентрации напряжений Ка н Кх, влияющие на величину запасов прочности Пп и Пх, получить более равномерное распределение напряжений по объему вала и уменьшить его вес. Наиболее эффективными мероприятиями этого рода являются перекрытие шеек вала (см. рпс. 371, 374), увеличение радиуса галтели, увеличение толщины и ширины щек (что повышает их жесткость), сдвиг внутренней и облегчающей полости шатунной шейки в сторону от оси коленчатого вала (рис. 386), придание этой лолости бочкообразной формы (см. рис. 370), а также расположение масляного канала в шатунной шейке не в плоскости кривошипа, а в местах наименьших касательных напряжений (рис. 387, а). При окончательном выборе направления масляного канала следует учитывать также полярную диаграмму давлений на шатунную шейку, по которой находят наименее нагруженную часть шейки. [c.188]

Таким образом, в ходе пластической деформации возникает периодически неод1юродная в смысле деформируемости среда. На последней стадии деформации, соответствующей пределу прочности предельная концентрация напряжений по даины.м расчетов, основанных на средних параметрах дефор.мированного кристалла феррита, может достигать величины, характеризуемой коэффициентом концентрации порядка 100 (см. стр. 168). При увеличении деформации в этих точках значительной концентрации напряжений относительная величина касательного напряжения уменьшается одновременно с увеличением главных нормальных напряжений одного и того же знака, что соответствует типичному случаю объемного напряженного состояния. [c.152]

Влияние отклонений диаметров резьбы. Циклическая прочность резьбовых соединений, при прочих равных условиях, зависит от концентрации напряжений, возникающих во впадинах резьбы болтов (см. рис. 121), и от величины зазора по внутреннему диаметру резьбы. Циклически нагруженн >1е резьбовые соединения разрушаются по первой или второй впадинам резьбы болта. Разрушению предшествует появление усталостной трещины. В возникновении усталостной трещины большую роль играют касательные напряжения, величина которых во многом зависит от зазора по внутреннему диаметру резьбы. При доста- [c.302]

При вычислении наибольшего касательного напряжения на практике также принимают в расчет ослабление сечения Заклепочными отверстиями. Можно видеть, что площадь поперечного сечения стенки благодаря отверстиям уменьшается в отношении (е — где е есть расстояние между центрами отверстий ц d — диаметр отверстий. Поэтому для вычисления х у в стенке двутавровых балок в правую часть уравнения (64) обычно вставляется множитель еДе — й). При этом необходимо заметить, что этот способ учета влияния ослаблеькя заклепочными отверстиями является грубым ириОлижением. Действительное же распределение напряжений около отверстий весьма сложно. Рассмотрение концентрации напряжений у краев отверстия будет приведено ниже (см. том II). [c.118]

Нй лесточмые си< Д((немия в отличие от стыковы.ч ичеют более высокую концентрацию напряжений. В лобовом шве (см. рис. 25.3, 0) концентрация напряжений обусловлена поворотом силового потока (изгибом, см, рис. 25.6, в). Во фланговых швах максимальные касательные напряжения действуют на краях (рис, 25.7, а. 6), а средняя часть соединения менее нагружена. [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...