Напряжения нейтральные

Из рассмотрения формул (120) и (120 ) видно, что они переходят в формулу (75) при 0к = <70 ср = О и что по мере увеличения этих напряжений нейтральная поверхность все больше смещается от положения, соответствующего гибке моментом (без продольных сил), к внутренней поверхности заготовки. [c.104]

Определение напряжений. Нейтральная линия в сечении балки перпендикулярна к направлению прогиба и проходит через центр тяжести сечения. Проведем нейтральную линию (рис. 57). Теперь можно построить эпюру нормальных напряжений по краю АВС сечения. Масштаб этой эпюры пока остается неопределенным. [c.99]

Серый чугун в большей степени сопротивляется сжимающим нагрузкам, чем растягивающим. Это различие приобретает особое значение в условиях изгибающих нагрузок. При изгибе чугунного бруска с повышением деформаций (и напряжений) нейтральная ось все больше удаляется от оси симметрии в сторону сжимаемых волокон. Использование асимметричных профилей позволяет увеличить прочность конструкций. [c.442]

Нейтральная вставка. Участок контактной подвески между двумя воздушными промежутками (изолирующими сопряжениями), на котором нормально отсутствует напряжение. Нейтральная вставка выполняется так, что при прохождении то- [c.151]

Если этот результат скомбинировать с уравнением (2-2.6), то окажется, что как девиаторное напряжение т, так и напряжение т нейтральны (сумма двух нейтральных тензоров является нейтральным тензором) [c.61]

Применим теперь те же самые понятия к другому нейтральному зависящему от времени тензору, скажем к тензору полных напряжений Т. Тогда [c.109]

У - расстояние от нейтральной оси до точки, в которой определяется напряжение. [c.39]

При изгибе сечение работает преимущественно крайними точками, расположенными в плоскости действующей силы. По мере приближения к нейтральной оси напряжения уменьшаются вплоть до пуля. В случае кручения все точки периферии нагружены одинаково. Однако напряжения в кольцевых сечениях убывают по мере приближения к центру, где они становятся равными нулю. [c.124]

При консольном нагружении верхние ребра р (см. рис. 124, б) работают на сжатие, нижние — на растяжение, а при нагружении по схеме двухопорной балки — наоборот. Напряжения разрыва в вершинах ребер вследствие, меньшего расстояния от нейтральной оси значительно ниже, чем в случае наружных ребер. [c.238]

В сварных балках, подвергающихся изгибу, целесообразно располагать швы не у полок (вид 41), а у нейтральной линии сечения (вид 42)f где нормальные напряжения имеют наименьшую величину. [c.179]

По закону Гука напряжение в слое, отстоящем на расстоянии у от нейтрального, [c.172]

Таким образом, нормальные напряжения в поперечном сечении изогнутой балки прямо пропорциональны расстояниям от рассматриваемых точек до нейтральной оси (рис. 121, б), т. е. изменение напряжений по сечению в плоскости изгиба подчиняется линейному закону (рис. 121, а). [c.172]

Определим приближенно величину касательных напряжений при поперечном изгибе. Двумя поперечными сечениями тт и т т, отстоящими на расстоянии dx друг от друга (рис. 122, а), и продольной горизонтальной плоскостью пп, отстоящей на расстоянии у от нейтрального слоя, выделим часть балки тт п п. При поперечном [c.175]

Для балки прямоугольного сечения касательное напряжение достигает максимального значения на уровне нейтральной оси [c.177]

Наибольшей величины (<т акс) напряжения достигают в волокнах, наиболее удаленных от нейтральной линии, т. е. в случае симметрии сечения относительно горизонтальной оси г при i/ = [c.245]

Как видим, эпюра т вновь получается параболической. В наиболее удаленных от нейтральной линии точках А у = R) х = Q. Наибольшее касательное напряжение будет в точках нейтральной линии (t/ = 0) [c.250]

Нормальные напряжения в точках поперечного сечения, находящихся на расстоянии у от нейтральной линии (по линии тт), определяем по формуле (10.10) [c.251]

Касательные напряжения в точках поперечного сечения на расстоянии у от нейтральной линии определяем по формуле Журавского (10.20) [c.251]

Для построения эпюры касательных напряжений вычислим х в нескольких характерных точках а) в крайних волокнах (по линии АВу, б) в месте сопряжения полки со стенкой (в точках / и 2), причем будем считать, что точки 1 п 2 расположены бесконечно близко к границе полки, но лежат по разные стороны от этой границы (для ясности это место на рис. 248 вынесено отдельно) в) в точках нейтральной линии. [c.251]

При изгибе балки (рис. 253, а) в точках определенного поперечного сечения п — п, взятых на различных расстояниях от нейтральной оси, мы находили нормальные напряжения а и касательные т. [c.259]

Напряжение в непрерывных средах 342, — не является векторной величиной 343,—нормальное 155, 343,—продольное 153,—растягивающее 154, 344, — сжимающее St44, сложное 157, — срезывающее или касательное 344 напряжений концентрация вблизи малого отверстия 506, 522, 527, — крутильных распространение 457, — поверхность 358, — продольных распространение 465,— радиальных — 453, — разность, см. теории прочности, оптический метод в теории упругости, — функции 370, — функция Эри 482, 489, 500, 523 напряжения главные 180, ЗМ, 659, — компоненты 347,--в цилиндрических координатах 504, 517, между напряжениями и деформациями соотношения 169, 397, см. также плоское напряженное состояние, плоское напряженное состояние обобщенное, преобразование компонентов напряжения, сложение напряжений Нейтральная ось 210, 215, 219 1-1епрерывность 341 [c.668]

Из рассмотрения формул (8.36) и (8.36а) можно видеть, что они преобразуются в формулу (8.16) при значениях Стк = авср=0 и что по мере увеличения этих напряжений нейтральная поверх-354 [c.354]

Сварку швов с X- или U-образньш скосом кромок выполняют в оби(ем так л е, ь ак и с V-образным скосом. Однако для уменьшения остаточных деформаций и напряжений, если это возможно, сварку ведут, накладывая каждый валик или слой попеременно с каждой стороны. ]Двы с X- или U-образпым скосом кромок но сравнению с V-образным имеют преимущества, так как в первом случае в 1,6 —1,7 раза уменьшается объем наплавленного металла (повышается производительность сварки). Кроме того, уменьшаются угловые деформации, а возмолшый непровар корня шва образуется в нейтральном по отношению к изгибающему моменту сечении. Недостаток U-образного скоса кромок — повышенная трудоемкость его получения. [c.23]

Уравнение (2-2.6) показывает, что тензор цолного напряжения Т является нейтральным. [c.61]

Г) каком напряженном состоянии находится любая точка, удаленная на расстоянии " У " от нейтральной оси в поперечном сечении балки при поперечном изгибе Изобразите rvTOT пид напряженного состояния гоафически. [c.64]

Проводя параллельно нейтральной линии касательные к ffOHTypy сечения, находят наиболее напряженные точки "Ь" и "Д" р сяатой и растянутой зонах сецеииР (рис. Ь.2, в,г). Напряжения р [c.94]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

От действия момента на левой половине стыка напряжения смятия возрастают, а на правой — уменьшаются. Принимаем, что напряжения на стыке от момента распределены по линейному закону (см, эпюру на рис. 5.41) аналогично распределению напряжений изгиба при нейтральной оси, сонпадаю-щей с осью симметрии стыка. Тогда паибольшне напряжения от момента [c.85]

При изгибе, кручении и. сложных напряженных состояниях напряжения по сечению распределяются неравномерно. Они имеют максимальную величину в крайних точках сечения, а в других могут снижаться до нуля, например на нейтральной оси сечения, подвергаемого изгибу. В этих случаях можно только приблизиться к условию полной равно-прочнрсти выравниванием напряжений по сечению, удалением металла из наименее нагруженных участков сечения и сосредоточением его в наиболее нагруженных местах — на периферии сечения. [c.102]

Для повышения жесткости без увеличения массы деталей необходимо усиливать участки сечений, подвергающиеся при данном виде нагружения наиболее высоким напряжениям, и удалять ненагруженные II малонагруженные участки. При изгибе напряжены сечения, наиболее удаленные от нейтральной оси. При кручении напряженьт внешние волокна по направлению к центру напряжения уменьшаются и в центре они равны нулю. Следовательно, целесообразно всемерно развивать наружные размеры, сосредоточивая материал на периферии и удаляя его из центра. [c.229]

В табл. 21 приведено сравнение показателей различных профилей при изгибе. В основу сравнения положены условия равенства масс (сечений Р) II прочности (моментов сопротивления Щ. Увеличение прочности и жесткостп достгается последовательным применением принципа разноса материала в область действия наибольших напряжений. За единицу приняты масса, моменты сопротивления и инерции исходного профиля 1, у которого материал сосредоточен вблизи нейтральной оси. , [c.229]

Из равенства (10.24) следует 0 = 0 при = О и о = Отах при У = Утах, т. е. нормальное напряжение равно нулю на нейтральной оси и достигает максимальных значений в наиболее удаленных от этой оси волокнах. [c.172]

Наибольшие по абсолютной величине напряжения возникают на наиболее удаленных от нейтральной оси волокнах, т. е. при г/ = = Утлн- Обозначим [c.173]

Формула (10.10) показывает, что, какую бы форму и размеры ни имело сечение, напряжения в точках нейтральной линии равны нулю. Величина а линейно возрастает по мере удаления от нейтральной линии. При этом напряжения оказываются постоянными по ширине сечения (вдоль линии у = onst). Следовательно, эпюра а для любых сечений, имеюш,их горизонтальную ось симметрии, всегда будет иметь вид, представленный на рис. 238. Все волокна, расположенные выше нейтральной линии, окажутся сжатыми, а ниже ее — растянутыми. Если же изгибающий момент будет иметь противоположный знак, то верхние волокна будут растягиваться, а нижние — сжиматься. [c.244]

Если сечение не имеет горизонтальной оси симметрии, то нейтральная линия смещена по отношению к середине высоты сечения (рис. 239) и напряжения а акс в крайних верхних и Стмакс в крайних нижних волокнах не будут одинаковыми [c.245]

Полученные результаты позволяют сделать некоторые выводы о рациональной (Цюрме сечения при чистом изгибе. В отличие от простого растяжения — сжатия при изгибе, как и при кручении, напряжения в сечении распределяются неравномерно. Материал, расположенный у нейтрального слоя, нагружен очень мало. Поэтому в целях его экономии и снижения веса конструкции для деталей, работаюш,их на изгиб, следует выбирать такие формы сечения, чтобы [c.245]

Для круглого поперечного сечения (рис. 247) введенные выше гипотезы о характере распределеггия касательных напряжений не выполняются. Однако с достаточной степенью точности можно полагать, что вертикальную составляющую касательных напряжений, возникающих в поперечном сечении на уровне г/от нейтральной линии,можно вычислить по формуле Журавского. Проводя соответствующие вычисления (у), для круглого сечения получим [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...