Расчет неполного сгорания топлива

Расчет неполного сгорания топлива [c.223]

Термодинамические расчеты и результаты экспериментальных исследований свидетельствуют о взаимосвязи концентрации сернистого ангидрида, компонентов неполного сгорания топлива (СО, Нг, СН4) и сероводорода. Это позволяет заключить, что образование сероводорода является функцией качественного состава среды г / зотах [c.57]

Обработка результатов анализа продуктов сгорания сводится к увязке отдельных компонентов, расчету коэффициента избытка воздуха и объема газов. При неполном сгорании топлива состав сухих газообразных продуктов сгорания выражается соотношением (в процентах объема) [c.45]

Опуская математические преобразования формулы (2-11а), приводим более удобное для расчетов балансовое уравнение неполного сгорания топлива по газовому анализу [c.31]

Значение а зависит от вида топлива, условий, в которых протекает процесс, способа сжигания, конструкции топки и т. д. При расчетах а выбирают исходя из соответствующих опытных данных. Чем меньше а, тем экономичнее протекает процесс горения. Однако пр1> слишком малом значении а происходит неполное сгорание топлива и понижается КПД котельной установки, [c.177]

В рассчитанной по формуле (4. 1) величине полной располагаемой энергии не учитываются тепловые потери в двигателе, потери на неполноту химических реакций и на диссоциацию продуктов сгорания. При инженерных расчетах эти факторы учитываются введением коэффициента полноты сгорания фсг. Величина Qn определяется содержанием в продуктах неполного сгорания топлива горючих компонентов, способных догорать во втором контуре с выделением больших количеств тепла. Она находится в прямой овязи со стехио метрическим коэффициентом топлива Lq. [c.149]

Расчет неполного сгорания газообразного топлива [c.230]

Количество теплоты, выделяющейся на поверхности горящей частицы, зависит от механизма горения и восстановления топлива. Если частица состоит из углерода, сгорающего до СО2, то теплота сгорания в расчете на 1 кг кислорода равна 12,3 мДж/кг. Примерно такое же значение можно принять и для частиц натурального топлива исходя из теплоты сгорания воздуха, равной 3,8 МДж/м . При образовании на поверхности и продуктов неполного сгорания количества выделяющейся теплоты будет меньше. Например, при горении углерода до СО == 6,9 МДж/кг. Для нахождения максимального перегрева частицы естественно брать максимальные значения как концентрации кислорода, так и теплоты сгорания. [c.148]

В производственной практике неполное сгорание всего топлива обычно не допускается. Количество воздуха, подводимого к очагу горения, должно быть достаточным для полного сжигания топлива Б рабочей зоне печи. Поэтому при расчетах печей теоретический расход необходимого для горения количества воздуха увеличивается на коэффициент избытка его в зависимости от вида топлива для твердого топлива 1,26—1,6 для жидкого топлива 1,1—1,2 для газообразного топлива 1,05—1,1. Избыток воздуха требуется тем меньше, чем лучше и совершеннее может быть произведено смешивание топлива с воздухом. [c.13]

При расчете состава продуктов неполного сгорания жидкого топлива обычно пренебрегают содержанием кислорода, метана и других углеводородов и принимают, что продукты сгорания состоят из пяти компонентов СО2, СО, Н2О, Hg и Ng. Для расчетов используют четыре уравнения баланса отдельных компонентов, входящих в состав горючей смеси и продуктов сгорания углерода [c.39]

Расчет дожигания продуктов неполного сгорания ведут по изложенному ранее методу расчета полного сгорания газообразного топлива. [c.236]

Для расчета фактического расхода воздуха и выхода продуктов сгорания необходимо учесть избыток воздуха, при котором ведется сжигание топлива, и его подсос за счет неполной герметизации аппаратуры. [c.31]

При еще более высоких температурах становится заметным содержание в продуктах сгорания атомарных газов О, Н, N. а также N0. На образование всех указанных выше продуктов диссоциации (СО, ОН, О, Н, N. N0) из соответствующих молекулярных газов затрачивается некоторая энергия. Таким образом, диссоциация продуктов сгорания приводит к неполному выделению химической Энергии в камере сгорания, что сказывается в конце концов на степени превращения химической энергии топлива в работу расширения. Диссоциация является нежелательным явлением в работе жидкостного ракетного двигателя. При этом величина химической энергии, остающейся в продуктах сгорания вследствие диссоциации, может оказаться значительной и учет ее является не обходимым при тепловом расчете жидкостного ракетного двигателя и определении расчетной температуры сгорания. [c.62]

Вводимый в КС пар позволяет получить дополнительное количество высокоэнтальпий-ного рабочего тела. Благодаря снижению теоретической температуры горения в стехио-метрических зонах и улучшению кинетики процесса обеспечивается существенное подавление процесса образования оксидов азота. Выполненные в ИВТ РАН расчеты показали, что при отношении расхода пара к расходу природного газа, равном примерно 2, образование NOj во фронте пламени снижается более чем на порядок. Это происходит при совместной подаче пара и топлива через соответствующие форсунки. Вместе с тем чрезмерное уменьшение температуры газов в стехиометрических зонах горения приводит к образованию продуктов неполного сгорания топлива в виде оксида углерода и др. (рис. 6.20). [c.209]

Наиболее распространена методика, применяемая в нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [7 ]. Расчеты ведут на полное сгорание топлива, отвечающему наиболее экономичному режиму работы агрегата. Однако иногда имеет место и неполное сгорание топлива. Так, в шахтных печах, работаюш,их на коксе, всегда в газах содержится окись углерода вследствие газификационных процессов. При факельном сжигании мазута, газа и угольной пыли, особенно при горячем дутье, имеет место диссоциация газов, с образованием окиси углерода и водорода, что в данном аппарате (в циклонных предтопках, в рабочих камерах печей) вызывает на первом этапе недожог (газификацию) топлива. Неполное сгорание имеет место в реформаторах природного газа и т. д. Поэтому ниже рассмотрим и методику неполного сгорания, зная о том, что в конечном счете следует стремиться к экономичной работе, обеспечивая на втором этапе дожигание продуктов неполного сгорания. Рассмотрим методику расчета, применяемую при проектировании. [c.216]

СО) 3—1,5, удовлетворительной при 1,5 и плохой при 0,65—0,70. В виду того что в В. процессы горения топлива и плавления металла происходят в непосредственном соприкосновении, неизбежно также и окисление железа, кремния, марганца, а иногда и углерода при значительно.м содеря ании этого элемента в шихте. Окисление происходит гл. обр. при протекании жидкого металла мимо фурм навстречу газам, содержащим ще свободный кислород. Однако ниже фурм чугун при соприкосновении с раскаленным горючим вновь насыщается углеродом. Следовательно высота от лещади В. до фурм, т. е. высота горна, имеет большое влияние на то или иное содержание углерода в получаемом металле, что и д. б. принято во внимание при конструировании и постройке В. Угар 81 обычно колеблется в пределах 10— 15%, Мп — 15—20%. Угар железа незначителен и при подсчетах шихты в расчет не принимается. Содержание серы в ваграночном чугуне увеличивается примерно на 30—50% вследствие перехода этого элемента ив кокса. Количество фосфора практически можно считать не изменяющимся. В среднем на расплавление и перегрев чугуна и шлаков (полезный расход) приходится всего 45—50% от общего прихода тепла, а теряется с отходящими газами около 15% и в виде продуктов неполного сгорания около 25%. В тепловом балансе В. теплота, получаемая от окисления элементов, составляет всего 5—8%. Следовательно в В. необходимо стремиться к возможно полному сжиганию кокса и использованию тепла отходящих газов на подогрев материала. Нормально 1° отходящих газов колеблется в пределах 150—300° и тем ниже, чем больше высота В. от фурм до колошника и плотнее шихта. При неполно загруженной шихте в крупных кусках металла и топлива газы прорываются через свободные промежутки между кусками и достигают колошника, не отдав шихте содержащегося в них тепла. Отношение количества тепла, содержащегося в металле, к общему приходу тепла от всех источников, выраженное в процентах, принято считать термическим кпд В. Полнота горения в В. обусловливается толщиной слоя коксовой [c.112]

В зависимости от условий углерод может сгорать полностью до 1 O2 или неполностью до СО. В последнем случае по уравнению (224) выделяется менее /з общей теплоты сгорания. Водород и все топлива, содержащие водород или влагу, имеют различную теплоту сгорания в зависимости от того, содержится ли вода в продуктах сгорания в жидкой или газообразной форме. iB первом случае теплоту сгорания называют высшей Q , а во втором — низшей Q . Эти теплоты сгорания различаются на величину теплоты испарения г воды, содержащейся в продуктах сгорания. В соответствии с этим в расчете на 1 кмоль образующейся воды [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...