Ввод окружности

ОКР Н--ввод окружностей с положительной ориентацией [c.49]

ОКР--ввод окружностей отрицательной ориентации ДУГ — [c.49]

Нажмем кнопку Ввод окружности на странице Геометрические построения (рисунок 3.102). [c.83]

Кнопка вводам окружности f [c.83]

Рисунок 3.102 - Ввод окружности

Команда Ввод окружности [c.178]

Вводя окружную скорость, соответствующую радиусу [c.255]

Нажмите кнопку Ввод окружности [ 1 на странице Геометрические построения Инструментальной панели. [c.83]

Нажмите кнопку Ввод окружности [Ш на странице Геометрические построе- [c.98]

Нажмите кнопку Ввод окружН( ния Инструментальной панели. [c.98]

Нажмите кнопку Ввод окружности и постройте окружность стилем линии Осевая с центром в точке начала координат. Проставьте к окружности диаметральный размер и присвойте ему значение 45 мм. [c.290]

Нажмите кнопку Ввод окружности Lia. В ответ на запрос системы относитель- [c.354]

Кнопки команд ввода геометрических объектов расположены на Инструментальной панели геометрии (рис. 4). Кнопки, позволяющие вызвать расширенную панель команд, помечены маленьким черным треугольником в правом нижнем углу. Кнопки сгруппированы по типам объектов, ввод которых они вызывают (например, группа кнопок для ввода точек, группа кнопок для ввода окружностей и т.д.). На Инструментальной панели геометрии видна только одна кнопка из группы. Для того чтобы увидеть остальные кнопки группы и выбрать одну из них, нужно нажать на видимую кнопку группы и не отпускать клавишу мыши. Через секунду рядом с курсором появится панель, содержащая остальные кнопки для вызова команд построения выбранного объекта (расширенная панель команд). По-прежнему не отпуская клавишу мыши, переместите курсор на кнопку вызова нужной команды. Отпустите клавишу мыши. При этом выбранная кнопка появится на Инструментальной панели геометрии, а соответствующая ей команда будет активизирована. [c.5]

Команда Ш. (Ввод окружности) поз- ] воляет начертить одну или несколько окружностей. Вычерчивается окруж Ч - -ность с заданным центром, проходя- I [c.77]

Решение. Пользуясь тем, что ось цилиндра по заданию параллельна пл. V, проверим (рис. 207, б) перпендикуляры из точек В и А к оси цилиндра и находим точки Oi и Oj (центры окружностей оснований) и высоту цилиндра (отрезок 0 0, ). Теперь надо найти радиус основания цилиндра. Применяем способ перемены пл. пр. Вводим дополнительную пл. S, перпендикулярную к пл. и к оси цилиндра. Искомый [радиус определяется проекциями и а, (рис. 207, в). [c.157]

В легко нагруженных опорах при отсутствии осевых сил применяют крепление с помощью пластин с разводными концами (рис. 7.20, и). Обычно применяют две пластины, устанавливая их через 180 по окружности. Пластины вводят в осевые канавки на посадочном отверстии корпуса. Концы пластин отгибают попарно на корпус и на наружное кольцо подшипника. [c.120]

Расчет на прочность по напряжениям изгиба. По напряжениям изгиба рассчитывают только зубья колеса, так как витки червяка по форме и материалу значительно прочнее зубьев колеса. Точный расчет напряжений изгиба усложняется переменной формой сечения зуба по ширине колеса и тем, что основание зуба расположено не по прямой линии, а по дуге окружности (см. рис. 9.5). В приближенных расчетах червячное колесо рассматривают как косозубое. При этом в формулу (8.32) вводят следующие поправки и упрощения. [c.182]

Вводится поверхность у в качестве посредника, которая пересекает заданные поверхности по наиболее простым (прямым или окружностям) линиям ш и п. [c.180]

По своей структуре результаты измерений профилей распределения составляющих вектора скорости качественно сходны во многих исследованиях [146, 184, 208, 236], о чем можно судить по данным рис. 3.5. Составляющие скорости выражены в относительных величинах как отношение к средней скорости истечения струи газа на выходе из соплового ввода V [184]. Эпюры распределения окружной и осевой составляющих скоростей по характеру практически не отличаются от приведенных в [208]. Некоторое расхождение наблюдается в эпюрах распределения радиальной составляющей вектора скорости. В периферийных слоях радиальная составляющая направлена к стенке камеры энергоразделения, а в центральных слоях — к оси. Поверхность смены направления радиальной компоненты на противоположное совпадает с радиусом [c.107]

Г . Сопло имеет прямоугольную форму с высотой А и шириной Ь. Скорость вдува Допустим, что на входе окружная скорость имеет равномерный профиль. На некотором удалении от соплового ввода полностью сформированы свободный и вынужденный вихри с соответствующим распределением окружной скорости. Запишем уравнения сохранения расхода, кинетической энергии вращающегося газа и окружного момента количества движения [c.189]

Рис. 4.10. Зависимость профиля окружной скорости приосевого вихря от степени расширения и относительной площади соплового ввода а 1 — и.= Ъ,1, /1 = 5 2— i= 3я = 4 я,= 4,4, л = 3 4— it,= 5,5, /1 = 2 5- 1г,= и, /1=1 Р = 0,5 МПа F= 0,1 б I - я,= 2,0, / = 5 2- л,= 2,1 л = 4 5-я,= 2,3, п = 3 4- it,= 2,7, л = 2 5-it,= 5,0, л= 1 Л = 0,3 МПа / =0,1 в 1 - it,= 2,8, п = 5 2- л,= 2,9, л = 4 J- it,= 3,2, я = 3 4- п.= 3,9, л = 2 5-it.= 8, я= 1 р =0,4 МПа f,= 0,l г Г = 293 К f =0,02 (/), 0,04 (2), 0,1 (J), 0,б4 (4), 0,08 (ji, 0,1 (б) Р = 0,3 (/, 2, jJ 0,5 (4, J, б) МПа

DE принадлежит горизонтали плоскости 0. Для определения точек D и Е вводим вспомогательную секущую плоскость 72, проходящую через точку С и параллельную плоскости проекций Я . Эта плоскость пересекает поверхность сферы по окружности с, которая проецируется на плоскость ТТ[ без искажения в окружность радиуса Д = [ 6" 7"], проведенную из центра О. Пересечение этой окружности с горизонтальной проекцией горизонтали h 2 определяет положение горизонтальных проекций точек D и Е. Для нахождения точек F и G, являющихся граничными точками видимости для фронтальной проекции эллипса, воспользуемся плоскостью 73 7Г2. Эта плоскость пересечет поверхность сферы по главному меридиану, который проецируется на П2 Во фронтальную проекцию очерка сферы, а плоскость /3 по фрон- [c.133]

После этого необходимо присвоить файлу имя и сохранить его в специально созданной папке, которую можно бьшо бы легко найти. Воспользуйтесь комбинацией Файл > Сохраншъ как и в диалоговом окне Укажите имя файла для записи наберите в поле Имя файла слово Шайба, после чего нажмите Сохранить. В появившемся диалоговом окне Информация о доку-менге можно ввести имя автора и краткий комментарий о создаваемом чертеже, но в данном случае нужно просто нажать кнопку ОК. После этого можно приступать к вводу геометрии. На панели геометрические построения нужно нажать кнопку Ш (Ввод окружности по центру), а в окне rad ввести диаметр окружности (66), разделенной надва (66/2), и нажать на клави- [c.112]

Для построения сегмента нажмите кнопки R> (Геометрические построения) и JIT (Ввод окружности). В левой части строки параметров введите координаты центра окружности (О, -37) и нажмите клавишу Enter, радиус окружности 40 и снова нажмите клавишу Enter. Щелкните левой кнопкой мыши на окне стиля линий, а в диалоговом окне выберите стиль линии - Основная. Убедитесь, что отрисовка осей отсутствует (рис. 4.15). [c.123]

Таким образом, два колеса с эвольвентными профилями зубьев могут быть собраны с различными межосевымн расстояниями. При этом меняется положение полюса зацепления Р и величина угла зацепления а. Отсюда можно сделать и тот вывод, что для зубчатых колес с эвольвентными профилями зубьев величины радиусов начальных окружностей определяются только после сборки этих колес. Указанное свойство позволяет вводить в правильное зацепление два любых колеса, нарезанных одной и той же инструментальной рейкой. [c.458]

При изучении зубчатых зацеплений вводится по-нягие о начальной окружности. [c.218]

Решение. Если ось цилиндра окажется перпендикулярной к плоскости проекций, то касательная к цилиндру плоскость изобразится на той же пл. пр. а виде прямой, касательной к окружности — проекции цилиндра. Этим определится радиус основания цилиндра. Осуществляем такое построение, применяя способ перемены пл. пр. (рис. 209, б). Вводим дополнительную пл. S, взяв ее перпендикулярно к Я и параллельно оси цилиндра ОМ (ось SIH Om), а затем еще одну дополнительную пл. Т, перпендикулярную к пл. S и к ОМ (ось T1S 0snis)- [c.161]

Проектирование технологических процессов требует больщих затрат времени и высокой квалификации проектировщика. Автоматизация проектирования технологических процессов с помощью электронно-вычислительных машин (ЭВМ) начинает применяться в научных организациях и некоторых заводах. Процесс автоматизации проектирования технологических процессов начинают с выбора детали. Используют чертеж детали, материал, технические условия и др. Кодируют их и вводят в ЭВМ (вручную или автоматически). Сложную деталь представляют состоящей из простых элементов (плоскостей, окружностей, цилиндров, конусов, поверхностей и др.). Все эти элементы кодируют и вводят в ЭВМ. С помощью ЭВМ можно выбрать заготовку, маршрут обработки, расчет припусков, режимов резания, норм времени, выбор оснастки, загрузки оборудования, подготовку программ для станков с цифровым программным управлением и др. . [c.125]

В приведенном варианте описания ГО точки Т1—Т5 задаются с помощью оператора ТХУ, в списке фактических параметров которого задаются координаты этих точек (XI, У1, Х2,. ... У5). Прямые Р определяются оператором РТТ, т. е. прямая задается по двум точкам. Окружность К вводится оператором КХУР (ХО, УО — координаты центра окружности НО — радиус окружности). Рассмотренное описание ГО — не единственное, так как, например, для задания прямой можно использовать шесть операторов РТУА (Т, V, А)—фактическими параметрами являются точка Т, вектор V и угол А между прямой и вектором РТУ (Т, У), где У — вектор, параллельно которому проводится прямая, и т. д. [c.167]

Основные данные для подготовки УП обработки на станке с ЧПУ содержатся в чертеже детали. Но перед вводом в ЭВМ геометрические параметры необходимо представить в закодированном виде. Для описания информации в требуемом виде используется специальный входной язык системы автоматизированной подготовки управляющих программ (САП УП). Входные языки существующих САП, таких, как APT, ЕХАРТ, СПС — ТАУ, АПТ/СМ и др., близки по структуре. Они состоят из алфавита языка инструкций определения элементарных геометрических объектов (точки, прямые линии, окружности) инструкций движения способов построения строки обхода введения технологических параметров способов разработки макроопределений и построения подпрограмм способов введения технологических циклов способов задания различных вспомогательных функций и т. п. Эти системы характеризуются тем, что все основные технологические решения даются технологом, так как входной язык ориентирован только на построение траектории перемещения инструмента, а технологические вопросы, связанные с обеспечением заданной точности и последовательности обработки, выбора инструмента и т. д., не могут быть решены на основе применения входного языка. Для автоматизации проектирования технологических процессов разработаны языки, позволяющие решать технологические задачи. Однако геометрическое описание детали, полученное с помощью этих языков, недостаточно детализировано для проектирования управляющих программ. Поэтому для комплексных автоматизированных систем конструирования и технологического проектирования, включая подготовку УП к станкам с ЧПУ, необходим многоуровневый язык кодирования геометрической информации, учитывающий специфику каждого этапа проектирования. [c.169]

Координатограф КПА-1200 предназначен для изготовления фотошаблонов микросхем и печатных плат. В состав координатографа входят FS-1501, пульт управления, координатный стол с размерами рабочего поля 1200X1200 мм, устройство управления с блоками ввода информации, операционное устройство, интерполятор, блоки задания скоростей, обработки информации, ориентации инструмента, технологических операций, управления приводом, цифровой индикации, а также центрального управления. Максимальная скорость перемещений на прямолинейных участках 90 мм/с, на дугах окружностей 25 мм/с. [c.74]

Масло обычно вводят, через центральные отверстия в валу или шайбе. Наклон поверхностей определяется условием равенства угла кшша по окружности гидродинамическому углу ос (tg а = 0,0003 0,001). [c.432]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

По мере продвижения вдоль трубы под действием турбулентной вязкости окружной момент импульса снижается по экспоненциальной зависимости. Это приводит к уменьшению минимального радиуса распространения свободного вихря, к снижению радиуса разделения вихрей Гз и к росту давления в приосе-вой области. Возрастание давления в приосевой области по мере удаления от соплового ввода к дросселю вихревой трубы приводит к появлению осевого градиента давления в этой области, направленного от дросселя к сопловому вводу, т. е. к отверстию диафрагмы. Высокая степень анизотропной турбулентности, интенсивность которой в радиальном направлении значительно (примерно на порядок) превосходит интенсивность турбулентности вдоль оси [15, 18, 52, 62, 174, 191, 197, 244], обеспечивает энергомассоперенос, в процессе которого турбулентные моли, перемещаясь с одной радиальной позиции на другую, соверщают микрохолодильные циклы (рис. 4.5). [c.169]

Введем параметр е, определяющий интенсивность закрутки как отношение окружной составляющей скорости к осевой е = = VJVj. Очевидно, е на входе в камеру энергоразделения (7= 1) будет зависеть от конкретного исполнения завихрителя. Так, для сугубо тангенциального ввода на периферии камеры энергетического разделения в сопловом сечении должно выполняться равенство е = 00, так как V= О, а конечно и определено параметрами газа на входе и режимом работы вихревого энергоразделителя. [c.194]

Опыты показывают, что в сечении камеры энергоразделения, примыкающем к сопловому вводу, коэффициент теплоотдачи в зависимости от режима работы изменяется в достаточно широком диапазоне от 1300 до 2000 Вт/(м К), что в 10—13 раз превышает значения а при турбулентном течении без закрутки [196, 208]. В сечении, примыкающем к дросселю (у раскручивающей крестовины), значение а хотя и высоко, но заметно меньше 1250 < а < 1350. Очевидно, это снижение а вызвано заметным падением уровня окружной скорости вдоль камеры энергоразделе-ния. Результаты опытов прошли тестирование численным трехмерным тепловым расчетом на режиме я = 4 и ц = 0,8 в предположении, что температура воздуха и коэффициента теплоотдачи вдоль камеры энергоразделения изменяются по линейному закону (см. рис. 6.4). [c.286]

С увеличением коэффициента избытка воздуха а протяженность третьей области уменьшается (см. рис. 7.5). Вторая зона смещается к свече зажигания практически сохраняя свои размеры в щироком диапазоне изменения а. Оптически неплотная область 1 при этом несколько возрастает. Такое перераспределение характерных областей объясняется ростом уровня окружных скоростей, интенсивности сдвиговых скоростей, повыщением объемной плотности кинетической энергии в вихревой камере. Сепарация крупных капель протекает более интенсивно и оканчивается в сечении, расположенном на более близком от свечи зажигания расстоянии. Такой же эффект вызывает и увеличение давления на входе в сопловой ввод. [c.314]

Следует отметить, что в роторе практически любого типа частота вращения изменяется в достаточно широком диапазоне, а это означает, что создаваемые при этом окружные скорости могут существенно раздичаться. Так, например, для ротора ГТД при небольшой частоте его вращения п значение окружной скорости может быть сопоставимо со значением осевой составляющей скорости истечения из отверстия диафрагмы и течения в камере энергоразделения. В то же время на крейсерских режимах и на максимальных частота вращения ротора такова, что в зависимости от радиуса расположения вихревого энергоразделителя R окружная составляющая скорости U, создаваемая вторичными инерциальными силами, может достигать критической. Очевидно, что характер влияния во многом будет определяться взаимным расположением векторов напряженностей первичного и вторичного инерциальных полей. Исследования, проведенные в работе [212] показали, что у вихревой трубы, для которой вторичное поле инерциальных сил создавалось ее вращением относительно оси, расположенной перпендикулярно к оси симметрии камеры энергоразделения и размещенной в области соплового ввода, с ростом частоты вращения трубы п температурные эффе- [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...