Пульсирующий цикл переменных напряжений

Пуассона коэффициент 13 Пульсирующий цикл переменных напряжений 448 Пучность колебаний 340 [c.555]

Пульвербакелит 5 — 6 6 — 345 Пульсирующий цикл переменных напряжений 3 — 448 Пуск асинхронных двигателей 2 — 417 [c.462]

Рис. 20, Характеристика циклов переменных напряжений а — асимметричный цикл 6 — симметричный цикл а — пульсирующий цикл.

При приложении достаточно высоких переменных многократно изменяющихся напряжений металлы и сплавы обнаруживают усталостное разрушение. Цикл переменных напряжений может быть симметричным, пульсирующим или асимметричным. Особенность усталостного разрушения — увеличение числа циклов до разрушения при уменьшении амплитуды напряжения. [c.95]

Пульсирующий цикл — несимметричный цикл переменных напряжений, в котором наибольшее или наименьшее нанряжение цикла (один из пределов) равно нулю (фиг. 77) [c.125]

Принцип построения диаграмм выносливости по четырем данным точкам, соответствующим трем циклам переменных напряжений — симметричному с От = О (диаграмма I), пульсирующему с От = Оа (диаграмма II) и асимметричному знакопостоянному с От >Оа (диаграмма III) и одному статическому напряжению (а пли ст ), показан на фиг. 84, в правой части которого (диаграмма IV) собраны все случаи симметричных и асимметричных циклов. [c.142]

Рис. 20. Характеристики циклов переменных напряжений а—асимметричный цикл б-—симметричный цикл в — пульсирующий цикл.

Постоянные составляющие циклов изменения напряжений о,п и Тт (средние напряжения цикла) и переменные составляющие Оа и Та (амплитуды цикла) при симметричном цикле изменения напряжений изгиба и пульсирующем (отнулевом) цикле изменения напряжений кручения определяются по зависимостям [c.281]

Расчет на циклическую прочность при этом выполняется аналогично расчету на статическую прочность. Переменность действия нагрузки учитывают понижением допускаемых напряжений [о] при статическом нагружении путем умножения их на коэффициент у < 1. При пульсирующем и близком к нему характере изменения напряжений значения этого коэффициента для углеродистых и легированных сталей могут быть приняты 0,44—0,48, для стального литья 0,50—0,58 при симметричном или близком к нему цикле изменения напряжений для углеродистых и легированных сталей у = 0 26 -ь 0,28, для стального литья у = 0,30 ч- 0,33. [c.431]

Для количественной оценки сопротивления коррозионной усталости применяют условный предел коррозионной выносливости представляющий собой предел выносливости гладких или надрезанных образцов при совместном действии переменных напряжений и среды при заданной базе N циклов. Индекс R численно указывает на степень асимметрии цикла. Так, при симметричном цикле изгиба условный предел коррозионной выносливости обозначают o pi при пульсирующем цикле а. Если на образец действует осевая переменная нагрузка, то ее обозначают буквой р и ставят после показателя. асимметрии, например, условный [c.31]

Было испытано по три образца каждого типа при постоянной амплитуде напряжения 12,6 кгс/мм и пульсирующем растяжении на базе 2 10 циклов. При постоянном уровне переменного напряжения и одинаковой толщине накладки увеличение длины шва ведет к заметному повышению числа циклов до разрушения [111, 221]. [c.88]

Теория сопротивления усталости подшипниковых сплавов разработана слабо. Высказываются сомнения в возможности усталостного разрушения при пульсирующем цикле сжатия, поскольку разрушение непосредственно под действием сжимающих напряжений противоречит нашим представлениям. Однако оно может быть обусловлено касательными напряжениями, относительным удлинением, сопровождающим приложение сжимающей силы, остаточными напряжениями растяжения, возникающими в сплаве в итоге накапливающейся микропластической деформации с увеличением числа циклов, либо совместным влиянием этих факторов. В реальном подшипнике напряженное состояние металла в слое определяется не только приложенной нагрузкой, но и характером деформации корпуса подшипника в целом. Это означает, что если в материале слоя на жестком основании возникали бы под действием радиального усилия только напряжения сжатия, то изгиб корпуса подшипника с переменой знака кривизны вызывал бы растягивающие напряжения. [c.230]

Параметры, входящие в выражения (2.16)—(2.19), определяются по результатам стендовых испытаний, как правило, при симметричном или пульсирующем циклах с постоянной частотой нагружения. Следует отметить, что иногда испытания рессор в сборе, балок мостов и некоторых других узлов проводятся при постоянном среднем напряжении s , соответствующем номинальной нагрузке на деталь, и переменной составляющей амплитуды напряжений Sa. Таким образом, испытания проводятся при различном коэффициенте асимметрии fi = Stn —Sa )/(s + Sai), И уравнение кривой усталости, построенное на основании этих результатов, включает в себя переменный Г . [c.54]

Опытным путем можно найти такое наибольшее значение переменного напряжения, при котором материал может выдерживать неограниченное число перемен напряжений. Наибольшее переменное напряжение, которое материал может выдержать, не разрушаясь при любом числе циклов нагружения, называется пределом выносливости материала и обозначается сг . Это напряжение существенно зависит как от вида деформации (изгиб, осевое растяжение-сжатие, кручение), так и от характера цикла напряжений. Для симметричного цикла при Я = —1 предел выносливости имеет минимальное значение. Валяной характеристикой материалов служит также предел выносливости при пульсирующем цикле / = О, = 0о- Предел выносливости при изгибе всегда больше, чем при осевом нагружении. Это объясняется тем, что при растяжении или сжатии все сечения подвергаются одинаковым напряжениям, а при изгибе наибольшие напряжения будут лишь в крайних точках сечения, остальная часть материала работает при меньших напряжениях. Это затрудняет [c.126]

Усталость полимера связана со сложной и многообразной природой процессов усталостных разрушений. Сопротивление усталости зависит как от вида напряженного состояния, так и от характера изменения напряжения во времени. При этом возможны различные сочетания статических переменных напряжений [32]. Характер нагружения с различной асимметрией цикла показан на рис. 92. Напряжения в пределах одного периода Т изменяются от максимального а ах До минимального а ,п значения (рис. 92, а). При этом может быть выделена переменная составляющая с амплитудой а а и постоянная составляющая напряжения а . В зависимости от соотношения этих напряжений цикл может быть симметричным = О (рис. 92, б), пульсирующим (рис. 92, в) или асимметричным (рис. 92, г). [c.140]

Рис. 1У.2. Переменные напряжения при установившихся режимах нагружения а — асимметричный цикл — пульсирующий цикл в — симметричный цикл

Характерной особенностью многих из этих нагрузок является то, что, будучи постоянным для одних элементов машины (например, для металлоконструкции мостового крана), они вызывают стационарные переменные нагрузки или стационарные переменные напряжения в других ее элементах (в частности в деталях механизма передвижения). В данном примере (рис. 7) это обусловлено поочередным входом в зацепление зубьев зубчатых колес (с появлением пульсирующих нагрузок и напряжений, изменяющихся по пульсирующему циклу), а также вращением валов и осей относительно нагрузок (с появлением напряжений, изменяющихся по симметричному циклу). В том же кране постоянная нагрузка от силы тяжести тележки с грузом, перемещаясь относительно моста, вызывает в металлоконструкции переменные напряжения, изменяющиеся по асимметричному циклу. [c.34]

Выбор допускаемых напряжений изгиба. Выше отмечалось, что, как правило, причиной поломки зубьев является усталость материала под действием повторных переменных изгибающих напряжений. Поэтому допускаемые напряжения должны 1ть определены, исходя из предела выносливости a i. При одностороннем действии нагрузки (зуб работает одной стороной, направление вращения постоянно) можно приближенно считать, что напряжения изменяются по пульсирующему циклу [c.96]

Прочность пластинки с отверстием при переменных напряжениях может быть повышена путем специальной обработки поверхности (см. табл. 6,4). Удаление окалины после прокатки и полировка поверхности плоских образцов с отверстием повышает их предел выносливости при пульсирующем цикле растяжения и числе цик- [c.96]

Временная зависимость проявляется в существенном снижении прочности при действии переменных напряжений. На рис. 36 показаны кривые малоцикловой установки материала АГ-4С при пульсирующем растяжении и разных частотах нагружения. Структурная неоднородность стеклопластиков проявляется в значительном разбросе долговечности при постоянной амплитуде напряжений (рис. 37). Характерно проявление порога чувствительности по циклам при относительных напряжениях, больших чем у металлов. Результаты хорошо описываются функцией распределения Вейбулла = 1 —ехр — близкой к нормально логарифмическому закону распределения, где Р,у — вероятность разрушения при числе циклов М N — порог чувствительности по циклам и р — параметры. [c.65]

Переменное напряжение задающего генератора поступает далее на ход мощного усилителя 11, выходной трансформатор которого непосредственно связан с обмотками магнитостриктора 1. В цепь обмоток включен также источник постоянного тока 16, обеспечивающий оптимальное под-магничивание магнитостриктора. Суммируясь в обмотках преобразователя, постоянный и переменный токи возбуждают пульсирующий магнитный ноток в стержнях магнитостриктора. Блок 18 содержит счетчик циклов нагрузки и электронный частотомер. [c.87]

При переменных нагрузках за опасное напряжение принимается предел усталости а, (для симметричного цикла = а 1 для пульсирующего а, = Оо) или предел текучести а . При расчете деталей соответствующий предел зависит от асимметрии цикла напряжений. [c.198]

Переменная нагрузка способна вызвать разрушение элементов конструкции при напряжении аг.н<От. Зависимость предела выносливости от числа циклов нагружения (кривая Веллера) схематически показана на рис. 11, в. Характерные циклы нагружения — симметричный и пульсирующий — показаны на рис. 11, а и б. Выносливость сильно зависит от отношения максимального н минимального напряжений цикла, т. е. характеристики цикла (рис. 11, г) [c.93]

Представляют интерес проведенные в ИЭС им. Е. О. Патона исследования подобных образцов из стали 14Г2 с пересекающимися швами, позволившие установить области рационального применения высокого отпуска в зависимости от характеристики цикла переменных напряжений. Как видно из результатов указанных, исследований (рис. 138), при симметричном цикле (Ra —I) большим сопротивлением усталости обладают образцы, прошедшие высокий отпуск. При пульсирующем цикле Ra = 0) выносливость тех или иных образцов практически одинакова, а при асимметричном цикле Ra = 0,3) образцы в состоянии после отпуска имели несколько меньшую выносливость, чем исходные образцы. [c.228]

При нереверсипном вращении вала напряжения кручения изменяются по пульсирующему циклу, поэтому переменные составляющие (амплитуды) и постоянные составляющие (среднее напряжение) цикла по формуле (12.5) [c.296]

Сопоставление позиций 15, 16 и 18, 19, а также 22, 23 и 24, 25 (табл. 7) показывает, что пределы выносливости сварных швов на срез и пределы выносливости уголков при симметричном и пульсирующем циклах пр-имерно одинаковы. Поэтому, если площадь среза сварных швов определять исходя из условия равнопрочности с основными элементами с учетом соотношения допускаемых напряжений [т в] — = 0,7 [о], то при переменных нагрузках разрушение будет происходить по основному металлу [3]. [c.371]

Поршневая головка шатуна. Эта головка в сечении /—/ (см. рис. 109) нагружается переменной по знаку непрерывно изменяющейся силой инерции массы комплектного поршня и верхней половины поршневой головки Pj = т пШ (созф + Ясоз2ф). Нагрузка изменяется т Pj = = О (при направлении силы Р/ в сторону коленчатого вала сечение 1—1 не нагружено и = 0) до Pj = Рутах = т пГ(лХ + Ц, что имеет место при положении поршня в в. м. т. (Ор = Ошах). Дополнительные напряжения в сечении 1—1 от запрессовки в поршневую головку втулки при этом не учитываются. Таким образом, нагрузка от Pj меняется по закону пульсирующего цикла. [c.196]

Рекомендуется определять запас прочности в предположении дышания стыка, беря отношение номинального предельного напряжения болта при пульсирующем цикле к номинальному напряжению болта от всей переменной силы. Если это отношенне меньше единицы, то при дышании стыка болт разрушится. [c.752]

Как уже было указано, оси рассчитывают на изгиб как балки с шарнирными опорами. Если ось неподвижна и нагрузка постоянна, то при проектном расчете допускаемое напряжение выбирают в зависимости от предела текучести материала оси (см. 1.2). Чаще встречаются случаи, когда нагрузка, оставаясь постоянной по направлению, переменна по величине. Точный закон изменения нагрузки во времени, как правило, не известен, поэтому условно ведут расчет в предположении изменения напряжений по отнуле-вому (пульсирующему) циклу. Заметим, что такая условность идет в запас надежности расчета, так как из всех знакопостоянных циклов с одинаковыми максимальными напряжениями отнулевой цикл наиболее неблагоприятен — предел выносливости при коэффициенте асимметрии цикла = О меньше, чем при цикле с любым большим нуля. Формулу для определения допускаемого напряжения изгиба при отнулевом цикле получим из выражения (1.21), положив в нем Д, = О, [c.355]

Рекомендуется определять запас прочности в предположении дышания стыка, беря отношение номинального предельного напряжения болта при пульсирующем цикле к номинальному напряжению болта от всей переменной [c.496]

Симметричный цикл в этом случае напряжения изменяются от нуля до максимума, затем от максимума до нуля, от нуля до минимума и т. д. (рис. 10, в). Примером возникновения такого напряжения может служить шейка вагонной оси во время вращения колеса. При переменных напряжениях такого рода предельным напряжением будет предел выносливости 0 1 при изгибе. Расчетные размеры детали при одинаковых максимальных напряжениях, но разных циклах напряжения (статический, пульсирующий или си.мметричный) будут соответственно возрастать. [c.27]

Испытания показали, что в этом случае концентрация напряжений понижает предел выносливости при пульсирующем цикле растяжения и числе циклов до разрушения 2-10 приблизительно на 8,8 кГ1мм по сравнению с аналогичными образцами без отверстия. Данные такого рода испытаний нескольких конструкционных сталей показаны на рис. 6.4, где видно, что прочность стали при переменных напряжениях несколько понижается при значениях предела прочности, приближающихся к 70 кГ/мм . Аналогичную зависимость для надрезанных стальных образцов можно заметить на рис. 4.11. [c.94]

При испытаниях на усталость некоторые образцы разрушались по основному материалу. Другие образцы разрушались по сварке. В некоторых образцах с поперечными прорезями излом проходил частично по мате-талу сварного шва и частично по материалу пластин. Разрушение большинства образцов с продольными прорезями, испытанных при симметричном цикле или при пульсирующем цикле с максимальным напряжением, превышающем 8,4 кГ1мм , происходило по материалу сварного шва. При других условиях нагружения образцы разрушались обычно по внешним пластинам. Таким образом, примененное соотношение размеров сварных соединений с прорезными швами приблизительно обеспечивает равнопрочность сварных швов и соединяемых пластин при переменных напряжениях. [c.221]

Было исследовано также влияние различных сварных стыков на (Прочность стальных балок при переменных напряжениях. Результаты испытаний четырех типов стыков при пульсирующем цикле растяжения показаны (на рис. 10.9. Наклон кривой усталости (при стыке в одной плоскости оказался больше, чем при ступенчатом стыке. Вырезы в стенке для размещения стыковых швов поясов понижают предел выносливости при обоих типах стыка на 1,4—2,1 кГ1мм . Таким образом, геометрические формы и размещение стыка оказывают некоторое влияние на прочность балок при переменных напряжениях. [c.261]

Имеются лишь скудные сведения относительно усталостной прочности хрупких материалов для случаев, в которых статические напряжения накладываются на переменные напряжения Одноосные испытания по пульЪ рующему циклу, в которых напряжение меняете от нуля до максимума, были проделаны с чугуном ). Испытания были, произведены как при растяжении, так и при сжатш и показали, что предельные значения напряжений для этйх двух случаев (обозначим их через Ор рарт и о сж) находятся в том Же отношении,, что й Члч.рас/ ч.сж при статических испытаниях, аким образом, для пульсирующего крутящего момента, применяя те же рассуждения, что и в предыдущем случае, мы можем написать [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...