Рабочие характеристики приемника

Исключая из (2.22) Ло, получаем уравнение рабочей характеристики приемника в виде [c.70]

Рабочие характеристики приемника. Чувствительность детектора зависит от величины коэффициента нелинейной поляризации, диаметра кристалла и геометрии электродов. Для кристалла диаметром 2 см и длиной I см типичная чувствительность составляет 10—50 мв на 1 кет лазерной интенсивности. [c.201]

Рабочие характеристики приемника [c.353]

Характеристики обнаружения можно представить графически в виде зависимости вероятности обнаружения от вероятности ложной тревоги, используя в качестве параметра семейство ОСП. Такая зависимость получила название рабочей характеристики приемника. [c.353]

В общем случае нужна серия таких кривых для перекрытия возможного диапазона произведения времени на ширину полосы и вида последетекторной обработки. Наиболее просто рабочие характеристики приемника, схема которого показана на рис. 13.8, получают при рГ . В этом случае ро(г) и Р1 (г) являются гауссовыми, а соотношение между ОСП (у) и ОСП (2) определяют с помощью выражения (13.61). Следовательно, ОСП (г) можно использовать в качестве параметра единственного семейства рабочих характеристик (рис. 13.10). На рис. 13.10 параметр й, называемый показателем обнаружения, является значе- [c.353]

Рис. 13.10. Рабочие характеристики приемника для гауссовых Ро(2) и pi(г)

Нахождению рабочих характеристик оптимального приемника при обнаружении монохроматического излучения (обладающего пуассоновским распределением) в пуассоновских шумах при однократном отсчете посвящены работы [23, 24]. Рабочие характеристики находились по известным формулам (с учетом аддитивности пуассоновских распределений) [c.54]

Рассмотрим вопрос оценки эффективности и нахождения рабочих характеристик оптимального обнаружителя Неймана— Пирсона монохроматического оптического излучения в тепловом шуме при однократном отсчете 99]. В приложении 2 было найдено статистическое распределение числа фотоэлектронов (отсчетов) на временном интервале Т при возбуждении приемника хаотическим медленно флуктуирующим тепловым полем ( ГДо)<с1) это распределение имеет вид распределения Бозе—Эйнштейна [c.55]

КЛАССИФИКАЦИЯ ПРИЕМНИКОВ ИЗЛУЧЕНИЯ И СВОДКА ВАЖНЕЙШИХ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК [c.160]

Ввиду того, что слой керамики чувствительного элемента порист, он иногда пропитывается рабочей жидкостью, а это приводит к нестабильности частотной и фазовой характеристик приемников. Поэтому чувствительный элемент приемника должен быть тщательно покрыт непромокаемым и нерастворимым лаком или тонким слоем краски. [c.335]

В самой детекторной лампе, тан и в лампах усиления высокой и низкой частоты при наличии нелинейности в их рабочих характеристиках 4) влиянием схемы автоматич. регулировки усиления и 5) определенную роль играет здесь также зависимость И. от характера принимаемых сигналов. Все эти причины вместе взятые, в особенности когда идет речь об И. сложных приемников со многими контурами и многими каскадами усиления, делают оценку И. этих приемников, базирующуюся только на данных контуров, значительно отличающейся от действительности. [c.478]

В качестве исходных данных для проектирования служат генплан участка с указанием существующих наружных коммуникаций, колодцев и арматуры (их диаметры, уклоны, отметки заложения) поэтажные планы зданий с размещением водоразборных устройств и приемников сточных вод сведения о гарантийном напоре в наружной водопроводной сети, о рабочих напорах у водоразборных устройств, их числе сведения о технологических требованиях (качество и количество требуемой воды, характеристика стоков и т. п.), режим водопотребления и др. [c.307]

Весьма важные характеристики каждого излучателя (и приемника) — его рабочая глубина, габаритные размеры, масса, долговечность (срок службы) и стоимость. [c.17]

Основными характеристиками преобразователя-приемника являются его рабочая частота /р (точнее полоса пропускаемых частот Дf), волновые размеры ОпД, ЯпД, защищенность от шумов приемного тракта б, чувствительность холостого хода Ух. X и внутреннее сопротивление Z. [c.17]

При сравнительном экспериментальном исследовании сверхзвуковых профилей в плоской, кольцевой и вращающейся решетках [3.89] возникли трудности с получением одинаковых характеристик. В плоской решетке происходило течение с отрывом потока, по-видимому, вследствие неэффективного управления пограничным слоем в рабочей части трубы. В кольцевой решетке получены вполне кондиционные результаты, которые поразительно хорошо согласуются с расчетными данными по распределению давлений. Экспериментальные данные для вращающейся решетки расходились с расчетными, вероятно, вследствие больших диаметров приемников давления и из-за влияния пристеночного пограничного слоя. [c.96]

На рис. 2.1а—2.16 приведены полученные с помощью ЭВМ рабочие характеристики приемника Неймана—Пирюона для случая [c.58]

Полученные аналитические выражения позволяют построить набор полезных характеристик. Например, зависимость о=/(5ш) при параметре Рлт позволит выбрать оптимальным образом пороговое значение о. обеспечивающее при конкретном значении интенсивности помех требуемую вероятность ложной тревоги. Пороговое значение ТЬ), обеспечивающее заданное отношение Робя1Рл т "при известных 5ш и S, , можно получить из рабочей характеристики приемника [c.63]

Вследствие того что спектр эхо-сигнала и реверберации имеют одинаковую форму, никакого выигрыша от согласования формы фильтра с сигналом получить нельзя (применение преддетекторного фильтра обязательно для минимизации влияния шума моря). Более того, последетекторная обработка одиночною сигнала не обеспечивает улучшения ОСП, так как произведение длигельности эхо-сигнала на ширину полосы реверберации равно единице. Следовательно, порог обнаружения зависит только от показателя обнаружения П0 = 51gd, где d выбирается по графикам рабочих характеристик приемника для произведения длительности на ширину полосы, равную единице. Например, воспользовавшись рис. 13 11, полечим = 75 и ПО = -)-9 дБ. Таким образом, на основании формулы (14.50) [c.384]

Так как и Ра и Pj забисят от Хв, то можно построить график зависимости Pd от Р/ (фиг. 7.13). Такой график в теории связи называется рабочей характеристикой приемника. Вероятность ложной тревоги равна нулю только в том случае, если вероятность принятия гипотезы Н равна нулю. Но при этом вероятность обнаружения также равна нулю. Поэтому все рабочие характеристики проходят через точку Ра, Pj) == (О, 0). Если все решения принимаются только в пользу Ни то и вероятность ложной тревоги и вероятность обнаружения будут равны единице. Отсюда следует, что все рабочие характеристики проходят также через точку [c.249]

При проектировании систем локации и связи для инженера-про-ектировщика представляет интерес принципиальная сторона вопроса, а именно необходимо определить оптимальные алгоритмы обработки сигналов и найти рабочие характеристики методов обнаружения излучения ОКГ в условиях тепловых, пуассоновских или каких-либо других типов шумов. Имея в своем распоряжении рабочие характеристики методов приема, инженер-проектировщик всегда сможет в зависимости от типа оптической приемной системы оценцть ее эффективность с точки зрения помехоустойчивое приема, проанализировать алгоритм и построить структуру оптимального приемника, произвести сравнительный анализ оптимальных и субоптимальных приемных систем (последние при несущественном ухудшении эффективности приема могут обладать значительными конструктивными преимуществами, в частности — простотой технического решения и минимальным числом составных элементов). [c.53]

При Snr- 0 вероятность обнаружения стремится к конечной величине, меньшей единицы, — это так называемый фотонный предел , не имеющий аналога в классической задаче обнаружения. Этот предел объясняется тем, что существует конечная вероятность отсутствия сигнальных фотоэлектронов, в то время как оптический сигнал имеется на входе приемника. Обусловлено это, естественно, тем, что полезный сигнал характеризуется распределением вероятностей. Следовательно, расс.мотрение приема оптических сигналов с учетом квантовой структуры последних указывает на существенные отличия рабочих характеристик оптических приемников от соответствующих характеристик классических. [c.55]

Индекс с означает наличие полезного сигнала, индекс О — его отсутствие. Как показано в [40], приемник, работающий на основе статистики испытаний Qn, удовлетвО ряющей условияиМ регулярности, для больших размеров выборки имеет рабочую характеристику [c.108]

Приведем в качестве примеров аналитические вы,ражвния для отношения правдоподобия и рабочих характеристик оптимальных приемников, выделяющих пмезный сигнал (когерентный или иекогере1нтный) в гауссовом шу.мовом одномодовом и многомодовом излучении. [c.252]

Недостатки простукивания - субъективность оценки результатов контроля и невысокая чувствительность -устраняются применением аппаратуры (МСК дефектоскопов) для анализа спектров и оценки их изменений. В изделиях ударно возбуждают изгибные упругие колебания, а получаемые акустические импульсы преобразуют в электрические сигналы и обрабатывают в электронном блоке. Колебания обычно возбуждают электромагнитными вибраторами, принимают — микрофонами или пьезоприемниками. В зоне дефекта спектр ударно возбуждаемого импульса меняется в результате изменения модулей механических импедансов 1 для соответствующих составляющих спектра. Это меняет колебательные скорости данных составляющих и, следовательно, амплитуды связанных с ними электрических сигналов. Наиболее резкие изменения механического импеданса наблюдаются при совпадении спектральных составляющих с собственными частотами отделенных дефектами слоев. Диапазон рабочих частот определяется в основном параметрами ударного вибратора, свойствами контролируемого объекта и амплитудно-частотной характеристикой приемника упругих колебаний. Обычно его выбирают в пределах 0,3. .. 20 кГц. Для контроля изделий из глухих материалов с низкими модулями упругости достаточно частот до 4. .. 5 кГц изделия из более звонких материалов (например, металлов) обладают более широкими спектрами. В большинстве случаев дефекты увеличивают амплитуды спектральных составляющих, однако иногда, например в зонах ударного повреждения армированных пластиков, наблюдается обратный эффект. [c.272]

Pd,P/) = (l, 1). Вид рабо- 1 чей харктеристики приемника зависит в случае обнаружения от отношения сигнал/шум. Например, еслц оно бесконечно велико, то обнаружение происходит Pao безошибочно и рабочей характеристикой является линия Ра = I, О < Р/ < 1. При нулевом отношении сигнал/шум правильное обнаружение и ложная тревога имеют равные вероятности и рабочей характеристикой fo [c.249]

При сравнении тепловых двигателей, использующих теплоту различных температурных потенциалов, термический КПД цикла отражает лииш внешние условия, но не совершенство самой машины, так как в выражения вида т]( = 1 — входят температуры источника и приемника Тг теплоты, но не характеристики рабочего тела в цикле. Для учета конкретных потерь в практику были введены дополнительные показатели эффективности преобразования, такие, как индикаторный, относительный, электрический, эффективный и другие КПД машин и отдельных их элементов. Разнородность этих коэффициентов затрудняет сравнительный анализ эффективности тепловых двигателей. [c.366]

В зависимости от спектральной чувствительности ПП подразделяются на преобразователи полного и частичного излучения и спектрального отношения по типу используемого приемника излучения — на термоэлектрические, фотодиодные, фотоэлементные, болометрические, фоторезисторные, пироэлектрические и фотоумножительные по конструктивному исполнению корпуса — на цилиндрические диаметром 13,25, 50, 100, 125 мм и прямоугольные с размером поперечного сечения корпуса 100 X 170 мм. Оптическая система, применяемая в ПП,— линзовая (сферическая) и зеркальная. В зависимости от диапазона измерения температуры, показателя визирования, рабочего спектрального диапазона, номинальной статической характеристики и других признаков выпускаются ПП различных модификаций, обозначение которых (рис. 9.17) указывается в технических условиях. [c.344]

ОКУ) и другие элементы, назначение которых очевидно из их наименований. Штрихованные соединения между блоками соответствуют световым связям блоки, обведенные штриховыми линиями, включаются в зависимости от используемых методов модуляции (внутренней или внешней) и приема (прямое детектирование или супергетеродикное). Особенностями системы являются прежде всего диапазон рабочих длин волн и когерентность излучения. Эти особенности приводят к необходимости создания устройств точного нацеливания антенн передатчика и приемника, так как диаграммы направленности их могут определяться значениями нескольких дуговых секунд (при малых весах и габаритах антенных систем). Случай широкой диаграммы направленности антенны передатчика имеет место, когда сигнал ОКГ является сложным и состоит из большого числа типов колебаний (мод). Однако, даже если лазер передатчика работает на одном типе колебаний, часто необходимо иметь широкий луч, хотя бы для успешного решения задачи нацеливания (перехвата) и слежения за связным ретранслятором 1). В то же время узкие диаграммы направленности позволяют реализовать существенно большие дальности связи, однако и здесь возникают свои проблемы, связанные с обзором больших объемов пространства узкими лучами за короткие интервалы времени, и проблемы стабилизации направления луча. Создание прецизионных быстродействующих устройств нацеливания узких лучей, обеспечение одномодового режима работы ОКГ, разработка точных устройств сопровождения позволят полностью реализовать экстремальные характеристики направленности лазерных систем. В этом случае сечение луча может приблизительно совпадать с поверхностью апертуры приемной системы, поверхностью ретранслятора или цели кроме того, случай полного перекрытия целью сечения луча имеет место при посадке объекта на земную или лунную поверхность. [c.17]

Лазерные дальномеры на рубине и неодимовом стекле обеспечивают измерение расстояния до неподвижных или медленно перемещающихся объектов, поскольку частота следования импульсов небольшая. Не более одного герца. Если же нужно измерять небольшие расстояния, но с большой частотой циклов измерений, то используют фазовые дальномеры с излучателями на полупроводниковых лазерах. В них в качестве источника применяется, как правило, арсенид галлия. Вот характеристики одного из дальномеров, выпускаемых в США [9] выходная мощность 6,5 Вт в импульсе, длительность которого равна 0,2 мкс, а частота следования импульсов 20 кГц. Расходимость луча лазера составляет 350X160 мрад, т. е. напоминает лепесток. При необходимости угловая расходимость луча может быть уменьшена до 2 мрад. Приемное устройство состоит из оптической системы, в фокальной плоскости которой расположена диафрагма, ограничивающая поле зрения приемника в нужном размере. Коллимация выполняется короткофокусной линзой, расположенной за диафрагмой. Рабочая длина волны составляет 0,902 мкм, а дальность действия от О до 400 м. В печати сообщается, что эти характеристики значительно улучшены в более поздних разработках. Так, например, английская фирма Бритиш Эйркрафт разработала лазерный дальномер с дальностью действия 1500 м и точностью измерения расстояния +30 м. Этот дальномер имеет частоту следования 12,5 кГц при длительности импульса 1 МКС. Другой дальномер, разработанный в США, имеет диапазон измерения дальности от 30 до 6400 м. Мощность в импульсе 100 Вт, а частота следования импульсов составляет 1000 Гц [9]. [c.138]

Для количественной характеристики оптимальности рабочего созвездия спутников вводится понятие геометрического фактора (ГФ), который является основным критерием при выборе созвездия спутников. Величина ГФ обратно пропорциональна объему тетраэдра, построенного на четверке выбранных спутников. Большинство приемников имеет режим индикации ГФ для текущего рабочего созвездия. Обычно выбирают такие созвездия, для которых значения ГФ лежат в диапазоне от 1 до 4. При больших значениях ГФ погрешности местоопределения становятся слишком большими. [c.42]

Несколько лучшую точность измерения имеют двухлучевые регистрирующие приборы без фотометрического клина с так называемым электрическим нуле.ч. В таких приборах сигналы, возникающие в приемнике от рабочего пучка и пучка сравнения, после усиления п детектирования разделяются с помощью синхронного переключателя. Разделенные во временп электрические сигналы заряжают конденсаторы соответствующих фильтров, а возникающие на них напряжения V (л) Ф (Я) и Т ц (/,) Ф (Я) подаются далее на электронный регистрирующий потенциометр, который регистрирует их отношение V (/.), Го (/.) = Ф (Я)/Фо (Я) = Т (Я), т. е. коэффициент пропускания. В таких приборах усилитель и детектор являются частью измерительного тракта, и поэтому они должны обладать линейными характеристиками в широком динамическом диапазоне. [c.414]

Простейший катушечный микрофон выполняется как ненаправ-пенный приемник давления. Так же, как и в ленточном ненаправленном микрофоне — приемнике давления, для получения частотнонезависимой характеристики чувствительности требуется постоянство модуля механического сопротивления подвижной системы в рабочем диапазоне частот. Диафрагма с катушкой, подвешенная на гибком воротнике, представляет собой типичную резонансную систему. Для выравнивания ее механического сопротивления по диапазону частот используют связанную с ней акустическую систему объемов воздуха под диафрагмой, в горшкообразном магните и узкой щели. При помощи этой щели объемы сообщаются через деталь из немагнитного материала, укрепленную на сердечнике под катушкой. [c.137]

В научно-исследовательской и производственной практике иногда бывает необходимо регистрировать без искажения ультразвуковые сигналы сложной формы, которые характеризуются более или менее широким частотным спектром. Эта задача может быть решена с помош ью широкополосного миниатюрного приемника ультразвука с акустически жестким чувствительным элементом. Широкополосным приемник должен быть для того, чтобы без искажений передать частотный спектр сигнала, миниатюрным — для того, чтобы исследовать форму сигнала в определенных точках поля, а не в сечении ультразвукового пучка (как это имеет место при использовании широкополосных кварцевых пластинок). Жесткость чувствительного элемента приемника необходима для регистрации без искажений амплитуды давления волны. Приемник ультразвука может считаться широкополосным, если его чувствительность не зависит от частоты и фазовая характеристика линейна в рабочем диапазоне частот, а миниатюрным — если его размеры пренебрежимо малы по сравнению с длиной волны в среде или, в отдельных случаях, с размерами неоднородностей поля. Требование линейности фазовой характеристики широкополосного приемника совершенно необходимо, если нужно сохранить форму принимаемого щирокополосного ультразвукового сигнала, так как [c.331]

Размеры микрофона невелики диаметр 23 мм, толщина 11 мм. Этот микрофон размещают только в ближней зоне источника звука на расстоянии 2—2,5 см от рта говорящего. Располагать микрофон необходимо сбоку от рабочей оси рта, так как иначе при произнесении взрывных звуков речи из-за завихрений, образующихся около микрофона, возникают значительные нелинейные искажения в виде хрипов. Характеристика акустической чувствительности этого микрофона, полученная с учетом реакции его на градиент давления и близости к источнику звука, имеет равномерный участок до частоты 1000 Гц и небольшой подъем выше этой частоты, т. е. мало отличается от характеристики электромагнитного микрофона приемника давления. Остальные характеристики у приемника градиента давления такие же, как у приемника давления. Резонанс механической системы у него выбирают также на частотах около 2500 Гц и также с помощью акустической коррекции получают равномерную частотную характеристику в диапазоне да 3500 Гц и даже до 5000 Гц. Нижняя граница передаваемого частотного диапазона находится около 250— 300 Гц. Неравномерность частотной характеристики (по отношению к тенденции 6 дБ/окт) не превышает 6 дБ (см. рис. 5.206). Уровень чувствительности находится около —60 дБ. Так как этот микрофон имеет высокую шумосгойкость (см. 5.2), то его используют для работы в шумах высокого уровня (до ПО—115 дБ) и называют дифференциальным электромагнитным шумостойким микрофоном (ДЭМШ). Микрофон — приемник градиента давления второго порядка — составлен из [c.112]

Принципиальная схема пневматического устройства для уда-ления стружки и пыли от режущих инструментов многопозиционного станка А-284 показана на рис. 40. Устройство состоит из двенадцати приемников —Л12, расположенных над пози ционньш столом и обрабатываемыми деталями,отводящих трубок/, объединенных в коническом коллекторе 2, трубопровода 3, циклона-отделителя 4, съемного сборника 5, трубопровода 6, вентилятора высокого давления 7, глушителя шума 8 и фильтра 9. Вследствие малого диаметра отводящих трубок / (с = 10-г-15 мм) и небольшого количества отсасываемой стружки и пыли (до 10 кг в смену) рассматриваемое пневматическое устройство характеризуется большим сопротивлением при сравнительно малом расходе воздуха. В связи с этим были разработаны два малогабаритных высоконапорных вентилятора одноколесный вентилятор по типу Ц8-1 1 конструкции ЦАГИ с диаметром колеса 210 мм (полное давление, развиваемое этим вентилятором при числе оборотов 8100 в минуту и производительности 200 м /ч, составляет 600Э Па) и сдвоенный вентиляционный агрегат. Этот агрегат представляет собой два центробежных вентилятора, выполненных также по одной из схем ЦАГИ и соединенных между собой так, что рабочие колеса обоих вентиляторов насажены на одном валу и вращаются одинаковой коростью. Воздух вхо Дит через патрубок первого вентилятора, затем перетекает через соединительное колено из выходного патрубка первого вентилятора к входному отверстию второго вентилятора, где ему вновь сообщается давление. Вентилятор выполнен из алюминиевого сплава АЛ8, работает на плоскоременной передаче и бесит 12 кг. Аэродинамическая характеристика сдвоенного вен тилятора показана на рис. 41. [c.60]

Спектрофотометр имеет следующие основные характеристики рабочий спектральный диапазон 400—150 нм скорости развертки спектра 10, 30, 90 270 нм/мин источник излучения — проекционная лампа К-17 приемник — мультищелочной фотоэлемент Ф-10 относительное отверстие объектива 1 7 обратная линейная дисперсия 1,6—16,5 нм/мм. [c.413]

В технике звукоприемниками обычно служат микрофоны (см.), трансформирующие акустич. колебания в электрические, к-рые затем подаются в ламповые усилители (см.). Последние имеют целью довести амплитуду электрич. колебаний до требуемой величины. Микрофоны разделяются по способу возбуждения на приемники колебательного давления (когда действующая на микрофон сила пропорциональна избыточному давлению в звуковой волне) и приемники градиента давления (действующая сила пропорциональна градиенту колебательного давления). Последние иногда называют также приемниками колебательной скорости или движения (Шустер [ ]). Приемники давления суть звукоприемники нулевого порядка, не обладающие направленностью (фиг. 7а) на высоких частотах (где размеры микрофона приближаются к длине волны) дифракция 3. на микрофоне создает довольно значительную направленность. Приемники градиента давления являются звукоприемниками первого порядка соответствующая характеристика направленности (фиг. 76) сохраняется вплоть до самых высоких частот рабочего диапазона (Браунмюль и Вебер) [i ]. Условие отсутствия в рабочем диапазоне частотных искажений (прямолинейность частотной характеристики) требует для каждого типа микрофона согласования его акустич., электрич. и механич. свойств. Так, конденсаторный микрофон, сконструированный как приемник давления, должен работать в режиме управления упругостью. Тот же микрофон как приемник градиента давления должен управляться затуханием ленточный (электродинамич.) микрофон как приемник градиента [c.246]

Существует 2 основных способа снятия избирательной характеристики 1 с одним местным генератором, 2) помощью двух генераторов, один из к-рых используется как принимаемый сигнал, другой как мешающий. В первом случае генератор сначала настраивается на частоту а затем на частоты, отличающиеся от частоты /г на величину расстройки и т. д. при этом возможны 2 варианта таких измерений в зависимости от того, остается ли постоянным Ех или Е . 1) При постоянном 1 наблюдаются изменения уровня напряжения на выходе. Этот способ, позволяя весьма быстро снять кривую И., в особенности при пользовании безинерцион-ным осциллографом, имеет существенные недостатки. а) Изменение напряжения Е предполагает изменение напряжения, выпрямляемого детектором, почему уменьшение напряжения на детекторе при расстройке приводит к более быстрому уменьшению эффекта на выходе, а следовательно к более острой кривой И., чем это имеет место в действительности. б) В приемниках с автоматич. регулированием усиления И. получается, наоборот, очень малой. 2) На входе для каждой измеряемой частоты устанавливается такое напряжение Ех, к-рое поддерживает на всех частотах постоянство J 2 на выходе. При этом способе детектор работает все время в одном и том же рабочем режиме точно так же не изменяются условия работы схемы автоматич. регулирования. По этим причинам 2-й способ дает как правило более точные результаты и получил наибольшее распространение в практике измерения И. Однако и при этом способе получающиеся кривые справедливы лишь для тех величин Е2, при которых делались измерения, почему в этом отношении д. б. сделаны точные оговорки. [c.479]

В этой системе соотношений P z, X) — амплитуда локационного сигнала, принимаемого от освещенного объема, находящегося на расстоянии г от приемника Ро Х)—мощность посылаемого светового импульса на рабочей длине волны X Рл и Рех — соответственно объемные коэффициенты обратного рассеяния и ослабления по трассе зондирования. Запись R z) означает зависимость пределов интегрирования R и R2 от г. Как уже было показано в первой работе [18] по теории многочастотной оптической локации, эта система уравнений вполне определена относительно неизвестных функций 3л(г, Pexiz, X) и s z, г). Никаких иных предположений о связи между оптическими характеристиками Рл и Рех при решении (2.1) не требуется. Этим метод многочастотной лазерной локации существенно отличен от одночастотного варианта, когда мы вынуждены решать одно уравнение переноса локационного сигнала в рассеивающей среде и не можем использовать два последних интегральных уравнения. Их можно считать вполне определенными, поскольку рассматривается рассеивающая среда не вообще, а полидисперсная система сферических частиц с известным показателем преломления т. Таким образом, ниже идет речь о построении теории оптического зондирования екой модельной дисперсной среды, и, естественно, вопрос об эффектив-ности этой теории в исследовании реальных сред должен решаться в конкретных экспериментах. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...