Износ быстрорежущих резцов

Допустимый износ быстрорежущих резцов [c.277]

Износ быстрорежущих резцов допустимый 277 [c.772]

Критерий затупления удобно устанавливать для режущего элемента, истирание которого связано с технологическими факторами, носит закономерный характер и практически доступно измерению. Этим условиям соответствует износ инструмента по задней поверхности. Например, графики износа быстрорежущих резцов при обработке стали 45 ( =2мм, s=0,l мм/об), представленные на фиг. 122, показывают резкое увеличение фаски износа, как только последняя достигает величины = 0,5—0,8 мм. Следовательно, эта величина фаски износа и должна быть принята для данного случая в качестве критерия затупления, так как при дальнейшей работе наступит катастрофический износ со всеми нежелательными последствиями. [c.153]

Типичный износ быстрорежущего резца при обработке стали средней твердости без охлаждения и характер изменения температуры по ширине контакта Ь показаны на рис. 69. Ширина фаски / по мере все большего износа уменьшается, и, наконец, стекающая стружка в каких-либо местах по ее длине делает про- [c.77]

Рис. 69. Износ быстрорежущего резца при обработке стали средней твердости без охлаждения

Различные значения коэффициенты к получают при точении литых металлов с абразивными включениями и металлов высокой твердости быстрорежущими резцами и резцами, оснащенными твердыми сплавами. Большое различие этих коэффициентов наблюдается при непрерывном и прерывистом резании инструментами, оснащенными твердыми сплавами, в связи с различным механизмом износа твердых сплавов при непрерывном и прерывистом резании. [c.164]

Например, при точении быстрорежущими резцами мягкой стали и образовании относительно устойчивого нароста участки, которые большую часть времени защищены полностью заторможенным металлом, естественно, не могут значительно изнашиваться, ибо для осуществления износа необходимо относительное перемещение. Износ идет в основном на участках подвижного контакта. На передней поверхности за пределами нароста начинает вырабатываться лунка, а у боковых сторон стружки от самой режущей кромки на передней и задних поверхностях начинают образовываться так называемые проточины. Остальная часть задней поверхности либо не изнашивается практически, либо изнашивается незначительно только в относительно редкие периоды полного срыва нароста и обнажения задних поверхностей. При скоростях резания больших, чем минимальная рациональная скорость Оо, когда температура резания превышает 500—550° С, интенсивная выработка лупки на передней поверхности быстрорежущего резца приводит к такому уменьшению площадки неподвижного контакта и увеличению переднего угла, что нарост теряет устойчивость. В результате быстро увеличивается частота полных срывов нароста, резко возрастает суммарная продолжительность обнажения задних поверхностей и очень быстро наступает катастрофический износ по задним поверхностям. [c.165]

В случае обработки стали с повышенными механическими свойствами, когда относительно больше становятся напряжения Oj, размеры и устойчивость нароста уменьшаются. В этом случае при точении быстрорежущими резцами лунка образуется ближе к режущей кромке, а износ по задней поверхности возрастает, так как увеличивается суммарная продолжительность периодов обнажения задней поверхности. [c.165]

Постепенно возрастающий износ по задним поверхностям на участках, плохо защищенных наростом, начинает лимитировать стойкость быстрорежущих резцов при точении стали со скоростями резания меньшими, чем По. так как в результате низкой температуры резания выработка лунки происходит недостаточно интенсивно и не может отразиться на стойкости, существенно понизив устойчивость нароста. [c.165]

Постепенно возрастающий износ по задним поверхностям обычно лимитирует стойкость при точении быстрорежущими резцами также тогда, когда возникает особо неустойчивый нарост из-за образования стружки надлома или скалывания. [c.165]

При обработке стальных отливок на строгальных станках не всегда можно применять широкие быстрорежущие резцы из-за их быстрого износа. В этом случае применяют широкие резцы с пластинками твердого сплава с разворотом головки на 65°. Применение этих резцов при тех же условиях позволяет увеличить минутную подачу в 15,7 раза. Эти цифры говорят о возможности повышения коэффициента использования мощности оборудования, путем применения, для чистовых работ широких резцов с пластинками твердого сплава. Такие резцы обеспечивают получение поверхности 6 класса чистоты. [c.96]

Поправочные коэфициенты на скорость резания в зависимости от величины износа 8 быстрорежущих резцов даны на графике фиг. 1. [c.86]

Примечания 1. Числовые значения коэффициентов даны при обработке металлов твердостью 190 4-210 резцами с плоской передней гранью, углами а, y и <р, по ГОСТ 2320>4а, допустимом износе по данным табл. 1 и 2 и стойкостью по табл. 17. 2. При обработке легированной стали и стального литья быстрорежущими резцами с охлаждением значения скорости резания, подсчитанные по формуле (14), следует уменьшать на 10°/о. [c.309]

Повышенный износ из-за неправильной термообработки быстрорежущего резца или наличия микротрещин в твердосплавной пластинке Заменить резец [c.153]

О меньшей роли температурного фактора в процессе износа при фрезеровании быстрорежущими фрезами по сравнению с точением быстрорежущими резцами также свидетельствует меньшее влияние скорости и, следовательно, температуры резания на стойкость фрез. [c.263]

При работе быстрорежущим резцом имеет место обратное явление, так как перерывы в работе способствуют его охлаждению и улучшению его структуры. Кроме того, повышение стойкости быстрорежущих резцов при работе с перерывами объясняли и тем, что во время перерывов в работе на поверхности инструмента создаются адсорбированные пленки окислов, в результате чего уменьшается трение и тем самым снижается износ инструмента. [c.152]

На фиг. 122 показано, что точки перегиба кривых располагаются тем ниже, чем больше скорость резания и, следовательно, быстрее начинается форсированный износ. Это явление, вполне закономерное, вызвано возрастанием температуры резца с увеличением ско-. рости резания. Отсюда вывод при грубой обработке с крупной стружкой и малой скоростью резания допустимый износ задней грани может быть повышен. Так, по данным Бюро нормативов б. МС СССР для быстрорежущих резцов допускается ширина фаски износа по задней грани 1,5—2,0 мм при грубой обработке стали и = = 3—4 мм при обработке чугуна. Столь различные значения при обработке стали и чугуна объясняются слабым износом передней [c.153]

Задаваясь определенной глубиной лунки износа d, можно найти соответствующий период стойкости для быстрорежущего резца. [c.179]

На фиг. 138 показаны результаты экспериментального исследования стойкости резца в зависимости от угла в плане ф. Как видим, скорость резания, допускаемая быстрорежущим резцом, неизменно увеличивается с уменьшением угла в плане ф, в то время как скорость твердосплавного резца растет лишь с уменьшением угла ф до 60°, а затем снижается. Последнее обстоятельство, очевидно, вызвано вибрациями, которые усиливают износ режущей кромки и особенно хрупкого инструмента. Интенсивность вибраций сильно возрастает с уменьшением угла ф, поскольку при этом уменьшается толщина и увеличивается ширина стружки и, кроме того, усиливается радиальная нагрузка Ру. [c.188]

На фиг. 67 показан характерный износ резьбового резца из быстрорежущей стали. [c.85]

Общая формула износа для резца из быстрорежущей стали имеет вид [c.148]

Применение того или иного метода заточки или перестановки обусловливается конструкцией инструмента и условиями его эксплуатации. К условиям, которые заставляют конструктора применить тот или иной метод переточки или отказаться от нее, относятся следующие 1) характер износа у одних инструментов (например, у быстрорежущих резцов при обработке стали) износ по передней поверхности имеет большее значение у других инструментов (например, у фасонных фрез) зуб изнашивается значительно больше по задней поверхности 2) необходимость сохранения формы режущей кромки инструмента при переточках 3) возможность сохранения размеров инструмента после переточки (диаметра, длины, ширины и т. д.). [c.22]

Рис. 8.4/114. Зависимость составляющих силы резания F от величины износа быстрорежущего резца. Обрабатываемый материал— сталь SAE2335 геометрия резца 8-14-6-6-0 глубина резания 2,5 мм подача 0,3 мм/об, скорость резания 44 м/мин без охлаждения (по Бостону)

Анализ этих графиков показывает, что жесткость станков может быть доминирующим фактором, определяющим интенсивность размерного износа инструмента. Из фиг. 11 следует, что при увеличении жесткости токарно-револьверного станка с 550 до 1000 кГ1мм величина размерного износа быстрорежущих резцов, при обработке стали 40Х уменьшается более чем в 10 раз. [c.31]

Теплопроводность обрабатываемого материала. Износ режущего инструмента при обработке жаропрочного металла в большинстве случаев обусловливается нагревом изнашиваемой поверхности инструмента благодаря теплоте, выделяющейся в зоне его контакта с обрабатываемым материалом. Интенсивность износа быстрорежущего резца по передней поверхности под действием сходящей стружки, при отсутствии абразивных включений в срезаемом слое, должна по-видимому определяться также распадом мартенсита быстрорежущей стали под влиянием максимальных температур в зоне контакта инструмента со стружкой и величи- [c.52]

Износ контактных поверхностей при низких температурах резания, не оказывающих влияния на скорость износа, происходит в основном путем последовательного отрыва частиц инструментального материала в результате усталостного разрушения под действием многократного адгезионного воздействия обрабатываемого металла. Скорость этого так называемого усталостного износа зависит главным образом от величины сил адгезии на изнашиваемых поверхностях и частоты адгезионных воздействий. Например, в случае точения закаленной стали марки 9Х твердостью НС оЗ со скоростью резания 0,14 м сек быстрорежущими резцами уменьшение толщины среза до величины менее 0,02 шл уменьшает устойчивость нароста и резко увеличивает износ по задним поверхностям. Еще более резко возрастает износ в результате увеличения частоты срывов нароста в случае возникновения вибраций из-за образования стружки надлома при увеличении толщины среза (до 0,22 жм). В случае обработки стали марки 9Х твердостью НЯСАО, когда нарост более устойчив, в аналогичных условиях при изменении толщины среза износ не возрастает. [c.166]

Износ резцов. В зависимости от материала режущей части и от условий эксплоата-ции резцы имеют различный износ. Предельные допустимые величины износа 8 по задней грани быстрорежущих резцов даны в табл. 1, лля резцов, оснащённых твёрдыми сплавами,— в табл. 2. [c.77]

Примечание. Числовые значения коэфициентов даны при работе резцами с углами а, у. и у, по 2323-43, 9 = 45° и г = 2 (проходные) и износе (5 = 2 мм для быстрорежущих резцов и 8 = 0 мм для резцов, пшённых твёолыми сплавами). [c.89]

Поправку для измененных условий работы (по сравнению с условиями, учтенными при расчете шкал Зт, 4т, 5т и 6т) можно определить перед началом вычисления для или в конце вычисления — для V. Для этого нужно величину С или v (на шкале А) совместить с отметкой о марке материала режущего инструмента на движке (ВК6, Т5К10 и т. д.) и против соответствующей формы передней грани установить визирную линию бегунка. Далее, перемещая движок, следует установить против риски бегунка группу износа резца по задней грани. Против цифры 1 (пгеала Xj) на шкале А находим искомое С или v (для твердосплавных резцов). Для быстрорежущих резцов окончательный результат следует читать на шкале А против величины вспомогательного угла резца в плане ф . [c.472]

Шкалы и таблицы универсальной счетной линейки (459). Цепы делений шкалы А корпуса липейки (460). Группы износа резцов (460). Цены делений шкалы 1т движка Т-1 линейки (461). Цены делений шкалы 2т движка Т-1 линейки. Цены делений шкал Зт и 5т движка Т-1 линейки (461). Цены делений шкал 4т и 6т движка Т-1 линейки (461). Ключи , размещенные на движке Т-1, и соответствующие им формулы (462). Коэффициент усилия резания Ср при наружном точении, растачивании, строгании твердосплавными резцами (463). Коэффициент скорости резания для быстрорежущих резцов обработка без корки (464). Коэффициент скорости резания Сд для твердосплавных резцов обработка без корки (465). Поправочный коэффициент НТ на скорость резания в зависимости от периода стойкости резца (466). Поправочный коэффициент ЯГд на скорость резания в зависимости от типа резца и напрабления резания (при поперечном точении) (467). Поправочный коэффициент КТ на скорость резания в зависимости от отношения начального и конечного диаметров обработки (при отрезке) (468). Понра вочные коэффициенты [c.540]

Степень относительной стойкости т зависит также от выбран-ного критерия затупления h . Чем больше величина h , тем выше значение т. Используя быстрорежущие резцы до полного износа вплоть до разрушения их режущей кромки, можно получить высокие значения т = 8—12 при обработке стали и чугуна. И, наоборот, при работе фасонным инструментом (резцом, протяжкой, зуборезным инструментом и т. д.), когда Допустимый износ по задней грани весьма ограничен и не должен превышать 0,2—0,4 мм, получаем малые значения показателя степени т. [c.159]

Слоистые пластики обладают достаточно большой прочностью, тканевые слои являются своеобразной упрочняющей арматурой для смол. Чаще всего механической обработке подвергаются пластики с бумажно-целлюлозной тканью, процесс резания которой не вызывает затруднений. Значительно реже и труднее обрабатываются пластики со стекло-фибровыми тканями, асбестовыми или с бумажноасбестовыми тканями. Здесь для успешной обработки необходимы твердосплавные или алмазные резцы. Рекомендуются большие скорости резания инструментом с весьма острыми режущими кромками и большим задним углом (а 30°), чтобы избежать форсированного износа задней поверхности резца. Подачи s=0,25—0,35 жл/об —при точении, s = 0,05—0,125 жж/об — при отрезке, s = 0,05—0,075 мм об— при фасонном точении. При грубом точении скорость резания допускается на 25% выше в сравнении с обработкой стали (и 120 м/мин для быстрорежущего резца и и 200 м мин для твердосплавного). При подрезке, во избежание выкрашивания обрабатываемого материала, резец должен подаваться к центру детали. При обдирке рекомендуется возможно большая подача, но при отделке подача не должна превосходить s = 0,25 мм об. [c.174]

При обдирочной обточке стали быстрорежущим резцом основ-н ш износом является износ по передней грани. Хотя здесь имеет Mfeoro износ и других элементов режущей части, но он не успевает развиться до такой величины, чтобы стать причиной потери режу-Цих свойств резца. [c.72]

Рекомендуемые величииы предельных износов для резцов из мало- и высоколегированных быстрорежущих сталей по данным Комиссии гю резанию металлов следующие [c.151]

Критерием затупления быстрорежущих резцов служила, как правило, полная потеря ими режущих свойств, а твердосплавных — работа до допустимого износа, ограиичиваемого обычно тем, что его превышение приводило к выкрашиванию режущих кромок или к возникновению интенсивных высокочастотных вибраций системы СПИД. [c.97]

Относительный износ резцов из быстрорежущей стали изучен слабо при обтачивании заготовок из углеродистой стали он несколько больше (до 1,5—2 раз) износа твердосплавных резцов. Резцы из заменителей быстрорежущей стали имеют еще больший относительный износ. Опыты, проводившиеся в лаборатории технологии машиностроения МВТУ им. Баумана, по- казали, что при чистовом обтачивании заготовок из стали марки 40 резцами из стали ЭИ260 s = [c.225]

За критерий зноса твердосплавных и быстрорежущих резцов принят износ по задней поверхности. Средние значения допустимого износа и периодов стойкости резцов при точении приведены в табл. 18. [c.227]

Рис. 9.17. Продукты износа лезвий резца из быстрорежущей стали Р18МЗК25 при обработке конструкционных сталей

Рис. 9.18. Продукты износа лезвия резца из быстрорежущей стали Р10М5К25 при точении стали 18ХНВА с разными скоростями резания

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...