Серый Деформации остаточные

В исследованиях измерялась максимальная ударная сила, разрушающая образец, которую следует считать за предельную ударную прочность соединений. Получение этой нагрузки достигалось испытанием четырех образцов каждой серии. Это дало возможность достаточно точно определить высоту падения бабы, при которой образец начинал разрушаться, а ниже которой образец не разрушался. Следует заметить, что при всех статических и ударных нагрузках, вплоть до разрушения образцов, бойки давали только упругие деформации. Остаточных деформаций на бойках не было. [c.122]

Весьма хрупким материалом является чугун. Для образцов из обычного серого литейного чугуна относительное остаточное удлинение при разрыве не превышает 0,015%, в то время как для стали марки СтЗ оно превышает 20%. Деформации чугуна очень малы они с самого начала не следуют закону Гука, а потому диаграммы его растяжения и сжатия получаются криволинейными однако участки диаграмм, соответствующие малым напряжениям, лишь незначительно отличаются от прямой. [c.39]

Сплавы серии 5000. Сплавы системы алюминий — магний упрочняются деформацией. После упрочнения следует частичный отжиг, несколько снижающий прочность. Холодная деформация вносит остаточные напряжения, а кроме того, способствует, как полагают, выделению на межзеренных границах соединений магний — алюминий в процессе старения. Подобные включения легче образуются в сплавах с более высоким содержанием магния, особенно в тех, где магния больше [c.155]

Испытание производится под действием серии ударов с постоянным или возрастающим запасом силы до появления деформации в сопряжении или до нарушения посадки. Для этого на образцы или испытуемые сборочные единицы наносят риски, позволяющие зафиксировать нарушение посадки и остаточную деформацию. [c.272]

В табл. 18 приведены значения износа ползунов, изготовленных из прессмассы с тканевым наполнителем и из слоистого пластика с тканевым наполнителем, при трении по серому чугуну среднего качества [6]. Износ слоистых пластиков с тканевым наполнителем в значительной мере зависит от вида применяемой смазки (рис. 90). Линейный износ, характеризующий изменения толщины пластмассового тела, обычно включает, кроме фактического износа, еще и величину остаточной деформации [7]. При [c.81]

Для чугуна каждой марки суш.ествуют достаточно стабильные соотношения между различными механическими характеристиками. Так, например, отношение временного сопротивления изгибу к временному сопротивлению разрыву для чугуна СЧ 18-36 равно двум. Отношение временного сопротивления сжатию к временному сопротивлению разрыву равно четырем. Пределы упругости и текучести на диаграмме испытаний не проявляются. Чугун, как известно, не подчиняется закону Гука, и остаточные деформации появляются в них при относительно малых напряжениях. Это объясняется большим количеством графитовых включений. При напряжениях, составляющих 40—50% от временного сопротивления при растяжении, остаточные деформации достигают заметной величины. Диаграмма напряжение — удлинение представляет собой кривую, почти не имеющую прямолинейного участка. Иногда условно принимают величину предела текучести серого чугуна, равную 70% величины временного сопротивления растяжению. [c.433]

Простейший вариант использования датчиков для диагностирования остаточного ресурса состоит в сопоставлении происшедшего изменения их электрического сопротивления с критическим значением этого сопротивления, соответствующего моменту разрушения конструкции. Критическое значение определяется для данной серии датчиков при тарировочных испытаниях на образцах в лабораторных условиях. Обычно используются фольговые и полупроводниковые датчики [5, 10]. Критическое изменение их электрического сопротивления составляет 3—10 % от их начального сопротивления. Вид зависимостей AR = f(N, е) (где — число циклов нагружения е амплитуда деформаций в месте установки датчика) показан на рис. 17.1. Крестиками обозначены моменты разрушения образцов. Критическое значение А7 р можно рассматривать как константу датчиков, значения которой не зависят от истории нагружения. Эта константа имеет некоторый статистический разброс, вероятностные характеристики которого также определяются по результатам тарировочного эксперимента. В результате испытаний обычно обнаруживается порог чувствительности датчиков, который определяет нижний уровень деформаций, при котором еще происходит изменение их электрического сопротивления по мере увеличения числа циклов нагружения. [c.179]

Вслед за этими интересными открытиями Кулон продолжил испытание подвешенных проволок в серии из девяти опытов, каждый раз увеличивая угол закручивания для получения все большей остаточной деформации до тех пор, пока в девятом эксперименте при угле закручивания 13 258° проволока не разрушилась. Он отметил, что после эксперимента проволока становилась прямой и очень жесткой и при рассмотрении разрушенной проволоки в увеличительное стекло она напоминала по форме шнур, свитый из двух прядей. [c.236]

Аллигаторное, или усталостное, растрескивание. Этот тип разрушения асфальтобетонных покрытий представляет собой серию взаимосвязанных трещин, появляющихся в результате остаточных прогибов асфальтобетонной поверхности под воздействием повторяющейся самолетной нагрузки. Растрескивание начинается на нижней поверхности асфальтобетонного покрытия (или укрепленного искусственного основания), где растягивающие напряжения и деформации максимальны при полной нагрузке. При многократном воздействии самолетных нагрузок трещины соединяются, образуя многосторонние фрагменты с острыми углами, узор которых напоминает крокодиловую кожу. При этом самая длинная сторона фрагмента не превышает 0,6 м. [c.452]

В данной серии опытов ис- 2Ц следованию подвергались образцы в виде кольцевых секторов, вырезанных из втулок, О протянутых по разным схемам или обработанных различными видами резания. Поскольку в таких образцах (1/12 часть кольца) остаточные напряжения I рода отсутствуют, а различие в шероховатости поверхности образцов при указанной разности в твердости элементов пары существенно не сказывается на величине износа, имеющееся различие в износостойкости образцов следует отнести за счет различия в упрочнении при разных схемах протягивания или обработки резанием. Влияние упрочнения на износостойкость иллюстрируется рис. 99, где представлены графики износа при вращательном относительном движении образцов из стали У8, втулки из которой обработаны протягиванием с а = 0,4 мм до различных суммарных натягов. Из рисунка видно, что по мере увеличения пластической деформации наблюдается тенденция к уменьшению величины износа. [c.149]

Испытание на сжатие. Это испытание обычно применяют для определения механических свойств хрупких материалов. Цилиндрические образцы диаметром 10—25 мм и высотой, равной диаметру, подвергают сжатию, фиксируя при этом упругие и остаточные деформации. Торцовые поверхности образцов должны быть отшлифованы, плоскопараллельными и перпендикулярными к оси образца. Большое влияние на результаты испытания оказывает трение на торцах. Для уменьшения трения иногда применяют специальные прокладки (свинцовые), смазку торцов и т. д., а при испытании на осадку серого и ковкого чугуна торцы образца и поверхности опорных подушек испытательной машины промывают ацетоном. [c.98]

Расчетными графиками для оценки сопротивления ползучести обычно являются графики зависимости времени достижения заданной деформации ползучести (общей или остаточной) или минимальной скорости ползучести от напряжения для серий постоянных температур (рис. 3). [c.125]

Мрамор в электротехнике применяется главным образом для распределительных щитов и досок, оснований рубильников и переключателей и т. п. при рабочих напряжениях до 500 В. Он имеет хороший внешний вид (в полированном состоянии), довольно высокую механическую прочность при статических нагрузках, негорюч. Мрамор устойчив к действию воды, щелочей, органических растворителей и масел (но масла, впитываясь в мрамор, дают портящие его внешний вид пятна). В то же время мрамор является довольно хрупким материалом и при сильных ударах или вибрациях может раскалываться он не кислотостоек(растворяется в кислотах, даже слабых, с выделением СОа кислотные пары и сернистый газ разъедают мрамор) мало стоек к резким сменам температуры (при этом возможно растрескивание растрескивание может иметь место и при охлаждении увлажненного мрамора до температуры замерзания воды) при увлажнении сильно снижает электроизоляционные свойства. Влагостойкость мрамора может быть существенно повышена пропиткой (парафином, битумом, серой, стиролом с последующей его полимеризацией и др.). На рис. 18-1 представлена зависимость удельного объемного сопротивления мрамора от времени выдержки в атмосфере 80% -ной относительной влажности. Однако при пропитке мрамора может быть ухудшен его внешний вид. Мрамор может длительно выдерживать температуру до 100—110° С (при более высокой температуре он становится весьма хрупким) и кратковременно—до 250° С. При нагреве мрамор получает остаточные деформации (рис. 18-2). Ряд параметров мрамора дан в табл. 18-1. [c.265]

Перспективным материалом для производства поршневых колец является чугун с повышенным содержанием серы S = 0,3-т-0,5% и Мп<0,3%. После высокотемпературного отжига кольца имеют перлитную и сорбитную структуру, HRB 98—102, предел прочности 100—120 кгс/мм [(100- -120) 10 Па], = = 14 000-ь 16000 кгс/мм [(14—16) 10 Па ] и остаточную деформацию, практически равную нулю. [c.599]

Фнг. 52. Диагра.ч.ма растяжения серого чугуна 1 — общая деформация 2 — упругая деформация 3 — остаточная деформа ция. [c.28]

Кривые растяжения обычного серого чугуна (фиг. 4) отличаются от кривых растяжения стали и высокопрочного чугуна не только меньшим наклоном, но и появлением кривизны, начиная с небольших напряжений, в результате увеличения остаточных деформаций с повышением нагрузки. [c.97]

После длительного пребывания в зоне высокой температуры, особенно в паровой среде, чугунная деталь несколько увеличивается в объеме. Этот процесс является необратимым, а деформации — остаточными. Чугун становится очень рыхлым, мягким и непрочным. Главной причиной роста серого чугуна являются структурные превращения. Карбид железа РезС, входящий в состав перлита, распадается. В результате этого увеличивается количество скоплений графита и его размеры. Общее разрыхление позволяет пару проникать вдоль графитовых включений и окислять всю массу чугуна. Вследствие этого объем детали еще больше увеличивается. Особенно способствует росту чугуна большое содержание в нем кремния. [c.433]

В настоящее время большое количество работ посвящено применению меркаптосодержащих (Н) и аминосодержащих (О) силанов в более сложных по составу эластомерах, вулканизованных серой, для повышения их модуля упругости и прочности на растяжение и уменьшения остаточной деформации. Использование этих силанов в шинах позволяет значительно уменьшить разогрев при деформации, повысить сопротивление абразивному износу и износостойкость протектора. В работе Вагнера 44] показана возможность введения на поверхность наполнителя (окиси кремния) одной [c.167]

Длительная прочность. Влияние равномерного наклепа па длительную прочность изучали на образцах из сплава ЭИ437А испытывая при 500, 600, 700 и 800° С. Остаточная деформация составляла б = 0,5 1 2 5 и 10%. Было испытано 24 серии по 15—20 образцов в каждой серии. [c.195]

В дополнение к своим опытам с чугуном, Ходкинсон, используя ту же установку, выполнил эксперименты с мягким камнем ( выпилены образцы длиной 7 футов, шириной 4 дюйма и высотой около 1 дюйма ) (Hodgkinson [1844, 1], стр. 26). Он изгибал их в плоскости наименьшей жесткости. Экспериментальная процедура состояла в том, что один и тот же груз плавно прикладывался примерно 4 раза за три минуты, причем между сериями из четырех нагружений стержень, на пять минут разгружался. После каждой серии нагружений И. Ходкинсон измерял остаточные деформации. Он обнаружил, что камень, как и чугун, следует параболическому [c.60]

Annalen der Physik und hemie) в 1831 г., после смерти Герстнера старшего. Франц Йозеф фон Герстнер использовал рычаг с отношением плеч, равным 54. Он нагружал струны с помощью серии нагрузок, отличавшихся одна от другой на четыре малых австрийских фунта. При каждом добавлении нагрузки он находил и записывал удлинение. После достижения заданного значения нагрузки он последовательно убирал эти грузы, снова фиксируя удлинения и, наконец,— остаточные деформации. Этот цикл нагружения повторялся с повышением верхнего предела на каждом новом шаге. После приложения груза Герстнер выжидал 10—20 минут, прежде чем начать измерение удлинения. Результаты для фортепианной струны диаметра 0,063 см и длины 147 см представлены на рис. 2.7. Кривая вычерчена по результатам таблицы Герстнера, в которой все они были приведены в малых австрийских дюймах и малых австрийских линиях ). В настоящей книге, поскольку размеры струны бы- [c.62]

Для каждого изучавшегося металла Томлинсон наблюдал Отклонения от закона Гука при рассмотрении мгновенных удлинений, имевшие место более или менее определенно всякий раз после того как происходили остаточные удлинения, даже если для создания мгновенного удлинения использовалась нагрузка, не превышающая одну десятую разрушающей проволоку нагрузки . (Tomlinson [1883,1], стр. 36). После серии опытов, в которых он попеременно нагружал и разгружал проволоки, наблюдая явления упругой и остаточной деформации, Томлинсон продолжал исследовать отклонения от закона Гука, сравнивая наблюдавшиеся приращения удлинения, соответствующие равным приращениям нагрузки. Некоторые из его результатов для мягкой иеди и отожженного железа показаны на рис. 2.39. Он утверждал, что получил аналогичные результаты для отожженного платинирован- [c.138]

Эти немногие опыты из серий экспериментов Томлинсона (Tomlinson [1883,1]) описаны здесь просто для того, лтобы показать, что по мере увеличения точности экспериментов неизменно продолжала наблюдаться у всех изучавшихся металлов нелинейность зависимости между напряжением и деформацией, сопровождалась ли она при этом остаточной деформацией или нет. [c.139]

Во второй статье (S hneebeli [1982,1]) Шнеебели определил продолжительность удара металлических шаров одинаковой массы нз стали, меди, цинка, латуни, серебра, олова и свинца и показал, что продолжительность контакта обратно пропорциональна квадратному корню из Е. Эти данные для двух серий экспериментов приведены в табл. 95. Буквой а обозначено количество делений шкалы, каждое иэ- которых пропорционально определенной продолжительности удара. Шнеебели отдавал себе отчет о том, что для создания шаров одинакового веса ему пришлось менять их радиус и что в случаях свинца и олова обнаружились некоторые слабые остаточные деформации. [c.416]

Следует указать на сложность изготовления устройства, обеспечивающего достаточную равномерность деформации всей керамической пластины и однородность оптических свойств структуры. Кроме того, имеет место накопление темпового заряда фотопроводника, приводящее к частичному включению остаточной поляризации. Для его уменьшения вместо постоянного напряжения питания используется серия монополярпых или лучше биполярных импульсов. Их длительность и амплитуда выбираются так, чтобы положительные и отрицательные заряды, инжектируемые в неадресуемые (световым лучом) области фотопри-водника, компенсировали йруг друга в каждом цикле изменения напряжения и не превышали критической величины [123]- [c.130]

Библиографию ранних работ см. в статье Д. М. Васильева и А, Ф. Ера-шева. Остаточное изменение межплоскостных расстояний у поликристаллических образцов после пластической деформации. Изв. АН СССР, серия физи ческая , 1956, т. XX, № 6. с. 659. [c.312]

Другая серия опытов проводилась при обтачивании широкими резцами Обтачивались пластины размером 150 X 20 X 4 мм, закрепленные на планшайбе токарного станка, с глубиной резания 0,1 мм и подачей 3 мм1об. Заметим, что в этом случае (обработка широким резцом) глубина резания определяет толщину, а подача — ширину стружки. При различных опытах скорости резания равнялись 20, 60, 100 и 200 м/мин. Материал пластин — легированная термообработанная сталь (ав=110 кг/мм ) и Ст. 5. Во всех случаях характер распределения остаточных напряжений получался одинаковым. В наименее удаленном от наружной поверхности слое возникали сильные растягивающие напряжения, достигавшие на глубине 0,02 мм 25 кг/мм (фиг. 120). На большей глубине растягивающие напряжения переходили в сжимающие. Общая глубина напряженного слоя при обработке легированной стали не превосходила 0,1 мм. При обработке Ст. 5, более пластичной, деформации при резании проникали на глубину до 0,2 мм и даже далее. [c.167]

При ручной сварке неплавящимся электродом, плазменной сварке и резке применяется аргон — инертный газ, не способный к химическим реакциям и практически не растворимый в металлах негорючий и невзрыво-оиасный. Он не образует взрывчатых смесей с воздухом. Будучи тяжелее воздуха, аргон обеспечивает хорошую защиту сварочной ванны. Аргон перевозят в цельнотянутых баллонах при давлении 15 МПа. Баллон содержит около 6 м газообразного аргона, окрашен в серый цвет и имеет в верхней части черную надпись Аргон чистый . Используется также аргон в смеси с водородом и азотом. Смесь из 90 % аргона и 10 % водорода употребляется при сварке тонкого металла, обеспечивая увеличение скорости сварки, уменьшение зоны термического влияния, количества выгораемых легирующих элементов и остаточных деформаций. Смесь аргона с [c.73]

Серия двигателя Расшпошение болта Нормальное удлинение при затяжке в мм Допускаемая остаточная деформация в мм [c.109]

Вулканизаты на основе каучука марки СКТВ обладают низкой остаточной деформацией вулканизующим агентом в них является сера или тетраметилтиурамдисульфид и каптакс. [c.143]

Обыкновенные серые чугуны могут выдерживать нагрузку около 7 кГ/мм при 315—370°, давая остаточную деформацию менее 1 % за 10 ООО час. По данным ASTM, скорость ползучести в 0,1% за 1000 час. при 450° вызывается для серых чугунов напряжениями порядка 5—10 кПмм . [c.683]

Влияние частиц графита, вносящих неоднородность в основной материал, проявляется также в изменении модуля упругости, который в данном случае определяется как характеристика жесткости очень неоднородной структуры и не представляет собой физической константы материала.. Модуль упругости чугуна зависит от величины и направления действующего напряжения. С повышение.м напряжения растяжения модуль упругости чугуна понижается в результате местных пластических деформаций феррита в очень ограниченных объемах у краев частиц графита. При устранении внеишей нагрузки в этих объемах возникают остаточные напряжения. Эги деформации также служат причиной высокого внутреннего трения, являюлщгося характерной особенностью серого чугуна как материала. [c.447]

Холодные трещины являются одним из видов локального разрушения сварных соединений. При образовании холодных трещин определяющими являются три фактора закалочные структуры, повышенный уровень напряжений первого рода и насыщенность металла водородом [42]. Установлено, что процесс образования холодных трещин включает три стадии подготовительную, инкубационную и спонтанного разрушения. Первые две стадии характеризуют процесс зарождения, а третья — процесс распространения трещин. По данным В. Ф. Мусияченко, холодные трещины зарождаются по границам действительного зерна аустенита в результате высокотемпературной пластической деформации, при которой увеличивается плотность подвижных дислокаций и возрастает упругая энергия искажений структуры. Последующее возникновение субмикротрещин является результатом проскальзывания по границам зерен и диффузии вакансий к границам. Водород и сера, снижающие поверхностную энергию границ зерен, способствуют росту полостей и субмикротрещин. ГОСТ 26388—84 предусматривает применение машинных либо технологических методов выбора рациональных режимов сварки углеродистых и легированных сталей — основного металла в ЗТВ и металла шва. Машинный метод основан на доведении металла сварного соединения до образования холодных трещин при внешней постоянно действующей нагрузке после сварки в процессе охлаждения в интервале 150—100 °С. При технологических методах испытания определяют условия образования холодных трещин под действием остаточных сварочных напряжений. Приложение нагрузки к образцам при машинных. методах осуществляют растяжением либо изгибом со скоростью 5—10 МПа/с, причем под нагрузкой образцы выдерживают в течение 20 ч. Испытанию подвергают 30 образцов одного типа при различных нагрузках и устанавливают минимальное значение нагрузки, при которой 126 [c.126]

Как видно, че.м больше в сером чугуне графита и чем длиннее его пластинки, тем меньше наклон кривых растяжения, тем больше остаточная деформация при заданных нагрузках, тем ниже людуль упругости. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...