Источники Условия теплоотвода

При наличии стороннего источника группы 1, условия теплоотвода которого одинаковы с условиями теплоотвода рассчитываемого подшипника (например, при работе обоих подшипников в стенке коробки или в качестве опор зубчатых колес близких диаметров) расстояние до адиабатической стенки находят по рис. 3.27. В табл. 3.5 даны рекомендуемые значения поправочных коэффициентов, которые следует учитывать при различных исполнениях узлов, где эксплуатируются рассчитываемый подшипник и подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника. [c.104]

В одном узле станка применяют определенный тип термопластичных подшипников. Если и рассчитываемый подшипник, и подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, находятся в одной стенке корпуса, то, следовательно, они работают примерно в одинаковых условиях теплоотвода. Вследствие идентичности исполнения и близости рабочи.х размеров обоих подшипников, температурная напряженность их работы будет в основном определяться значениями р и, при которых эти подшипники эксплуатируются. При размещении подшипников в одной стенке соотношение температур дхи/ йщ пропорционально соотношению ди/ п- Учитывая сказанное выше, формулы (1.5) и (1.6) можно упростить. При варьировании величин rn r, и в указанных пределах значения бесселевых функций Ко ( k i) и могут отличаться друг от друга не более чем на 20 %, что при определении влияния стороннего источника на работоспособность рассчитываемого подшипника скажется незначительно. Поэтому в формуле (1.5) можно принять равными знаменатели правой и левой частей. Ввиду малости Г1 и по сравнению с расстояниями L [c.159]

Условия теплоотвода рассчитываемого подшипника и подшипника, рассматриваемого в качестве стороннего источника группы 1, могут существенно отличаться. Лишь в частных случаях, например при работе обоих подшипников в стенках корпуса или в качестве опор зубчатых колес близких габаритов, возможны примерно одинаковые условия теплоотвода. В этих случаях температура их эксплуатации, как и при наличии источников группы I, будет в основном определяться значениями действующих paV. Формула [c.160]

При испытаниях механических свойств при низких температурах необходимые температурные условия в образце создаются с помощью специальных приспособлений — криостатов. Криостаты по конструктивному признаку могут быть разделены на две группы (рис. 48). К первой группе относятся криостаты с двусторонним вводом силовых элементов, ко второй — криостаты реверсивного типа, т. е. с односторонним вводом тяг. Криостаты с двусторонним вводом тяг имеют более простое устройство. Они представляют из себя двухстенные ванны из латуни или коррозионно-стойкой стали с войлочной или пенопластовой изоляцией. Их недостаток состоит в том, что выходящие из криостата две силовые тяги являются источником повышенного теплоотвода, что приводит к большому расходу охлаждающей жидкости. Криостаты этого типа обычно применяют при испытаниях до [c.87]

Характеристики сварочного источника нагрева (мощность и ее распределение по пятну нагрева, скорость сварки, порядок наложения щвов), условия теплоотвода и теплофизические свойства материалов (коэффициенты теплоемкости ср, теплопроводности X, теплоотдачи с поверхности ат). Справочные данные и методы расчета температурных полей приведены в разд. 1.2. [c.54]

Характеристики сварочного источника нагрева, условия теплоотвода и теплофизические свойства материалов (коэффициенты теплоемкости ср, теплопроводности К, теплоотдачи с поверхности От). Справочные данные и методы расчета температурных полей приведены в главе 2. [c.83]

Источник нагрева и условия теплоотвода [c.67]

В физических задачах о распределении температуры при наличии источников тепла интенсивность последних обычно сама задается в виде функции температуры. Если функция Q T) достаточно быстро возрастает с увеличением Т, то установление стационарного распределения температуры в теле, границы которого поддерживаются при заданных условиях (например, при заданной температуре), может оказаться невозможным. Теплоотвод через внешнюю поверхность тела пропорционален некоторому среднему значению разности температур T—Tq тела и внешней среды вне зависимости от закона тепловыделения внутри тела. Ясно, что если последнее достаточно быстро возрастает с температурой, то теплоотвод может оказаться недостаточным для осуществления равновесного состояния. [c.279]

Вариант с пригоревшим верхним кольцом и соответственно без учета его трения представлен на рис. 5, в. При оценке граничных условий для этого кольца предполагалось, что оно находится во взвешенном состоянии, т. е. нагар отделяет его от канавки с обеих сторон. Кроме того, из-за потери упругости пригоревшее кольцо не прижимается давлением газов к втулке, имеет низкий коэффициент теплоотдачи втулке и не является источником трения. По сравнению с полем, полученным при нормальном состоянии колец (рис. 5, б), температура в центре днища из-за ухудшенного теплоотвода возросла на 5° С, в районе колец — на 10—12° С, несмотря на то, что температура пригоревшего кольца снизилась. Таким образом, в случае пригорания поршневого кольца последнее перестает быть источником тепла трения, однако при этом ухудшается и теплоотвод через него. Рост температуры, а следовательно, и теплонапряженности поршня будет зависеть в этом случае от соотношения указанных выше факторов. [c.256]

В том же направлении действует и пенообразование в объеме применяемой СОЖ. Существенное значение имеет гидродинамика обтекания СОЖ охлаждаемых поверхностей. Поэтому на коэффициент теплообмена в реальных условиях резания влияют сходящая стружка, скорость и направление движения обрабатываемой детали и режущего инструмента, их вибрация и взаимное расположение соотношение размеров струй СОЖ и инструментов, давление, под которым подается СОЖ, и ее удельное количество. Оказывает влияние также наличие, например, у осевых инструментов дополнительных поверхностных источников и дополнительных стоков тепла. В условиях прерывистого резания приобретает большое значение время, в течение которого происходит резание и осуществляется интенсивный теплоотвод в СОЖ. [c.48]

Одним из источников температурных погрешностей, возникающих в калориметрическом опыте, является отвод тепла по стержню термоприемника из исследуемого тела. Теплоотвод зависит от условий теплообмена элементов термоприемника с окружающей средой и тепловых свойств материала термоприемника, являющегося трактом утечки тепла из исследуемого тела в окружающую среду. [c.100]

Ясно, что каким бы ни был механизм роста ДТЛ, для того чтобы увеличить срок службы в непрерывном режиме за уровень минут или часов, рост ДЛТ нужно исключить. Начальный прогресс в увеличении срока службы лазеров был достигнут в основном за счет устранения ДТЛ, которые начинали расти почти немедленно после начала работы приборов. В основном ДТЛ удается избегать, если не допускать возникновение дислокаций-источников. Для этого необходима особая тщательность при соединении лазера с теплоотводом, которое для минимизации напряжений обычно проводится при помощи индия. Поэтому, если плотность дислокаций в подложке относительно мала (с<ЫО см ), у каждого полоскового лазера (4 мкм X X 10 мкм) имеется довольно мало шансов (с<4%) захватить дислокацию при условии, что в процессе выращивания и изготовления не введены новые дефекты. Путем тренировки можно отбраковать большинство приборов, быстро отказывающих из-за ДТЛ. [c.342]

Для демонстрации необходимости более точного описания теплового контакта при отжиге электродуговыми источниками в табл. 5.3 проиллюстрирована роль тонких жидкого и воздушного слоев между образцом и теплоотводом. В обоих случаях вычислялась толщина теплоизолирующего слоя, обеспечивающая ограничение температуры обратной стороны подложки заранее заданным значением (100 и 200° С). Толщины воздушных слоев оказались столь малыми, что на практике требуется очень тщательный контакт между образцом и теплоотводом, чтобы можно было использовать граничные условия идеального теплоотвода. [c.176]

В физических задачах о распределении температуры при наличии источников тепла интенсивность последних обычно сама задаётся в виде функции температуры. Если функция Q(T) достаточно быстро возрастает с увеличением Т, то установление стационарного распределения температуры в теле, границы которого поддерживаются при заданных условиях (например, при заданной температуре), может оказаться невозможным. Теплоотвод через внешнюю поверхность тела пропорционален некоторому среднему значению разности температур Т— тела [c.234]

Наибольшую сложность здесь представляет учет теплоты, передаваемой от упругого диска через металлические пальцы к полумуфтам. Отводимая через пальцы теплота передается полумуфтам, с поверхности которых часть теплоты рассеивается в окружающую среду посредством конвективного теплообмена, а другая часть передается через полумуфты на валы и другие детали привода. Эти обстоятельства значительно усложняют задачу построения замкнутой термодинамической модели муфты. Необходимо также учитывать, что валы, на которых сидят полумуфты, в ряде случаев могут иметь температуру выше, чем полумуфты за счет нагрева от агрегатов, в состав которых они входят. В этом случае поток теплоты может идти от валов через полумуфты и металлические пальцы к упругому диску. Для определенности при исследовании температурного состояния будем полагать, что теплоотвод от полумуфты через вал отсутствует. Это условие выполняется при нагреве вала от внешних источников до температуры полумуфты. Так как с внешней и боковой поверхности диска отвод теплоты осуществляется за счет конвекции. Отвод теплоты через палец удобно задавать посредством некоторого приведенного коэффициента конвективной теплоотдачи Лпр, определение которого производится следующим образом. [c.101]

При наличии стороннего источника 2-й группы, условия теплоотвода которого одинаковы с условиями теплоотвода рассчитываемого подшипника (например, при работе обоих подшипников в стенках корпусной детали или в качестве опор зубчатых колес близких габаритов), для нахождения расстояния до адиабатической стенки достаточно воспользоваться рис. 49. В табл. 50 даны рекомендуемые значения поправочных коэффициентов, которые следует учиты. [c.63]

В ГЦН с механическим уплотнением вала осевой подшипник работает на существенно более высоких удельных нагрузках (до МПа), поэтому использовать рассмотренные конструкции невозможно. В этих ГЦН для осевых подшипников от внешнего источника подводятся специальные масла, а сама конструкция подпятника представляет собой набор не связанных между собой колодок, каждая из которых может поворачиваться вокруг оси или точки. Известны две конструкционные схемы такого подпятника. В первой — каждая колодка имеет жесткую точечную опору качания ( подпятник Митчеля ), во второй — колодки опираются на выравнивающие устройства гидравлического, рессорного или рычажного типа. Последний известен как подпятник с уравнительной системой Кингсбери. Принцип работы колодочных подпятников заключается в том, что при правильно установленном центре поворота колодки сами принимают наклон, соответствую-ший максимальному несущему усилию при любых условиях работы. Эти подшипники при эффективном теплоотводе могут работать с системой смазки масляная ванна , т. е. не нуждаются в наружном источнике давления. [c.53]

В режиме o-q = onst при разогреве повышается амплитуда деформации В(, и возрастает тепловыделение. Теплоотвод с поверхности разогретого образца происходит по закону Ньютона — Рихмана [23], а теплоприход из-за превращения механической энергии в тепловую (внутренний источник тепла) в линейном приближении описывается уравнениями (1.3.13) и (1.3.14). Графически связь между напряжением о и деформацией е при гармоническом режиме в этом случае изобразится замкнутой эллиптической петлей, площадь которой пропорциональна механическим потерям цикла и поэтому носит название гистерезисной петли (рис. 3.3.9). Фактические законы для нелинейных вязкоупругих систем и при нестационарном теплообмене, когда коэффициент теплоотдачи а — функция температуры и других условий теплообмена, оказываются сложнее. Однако качественно явление сохраняет тот же характер, что и для рассматриваемого простейшего случая, который наблюдался при гармоническом нагружении пластмасс С. Б. Ратнером и В. И. Коробовым [412] и иллюстрирован на рис. 3.3.10. [c.163]

В связи с расчетами тепловыделяющих элементов в ядерных реакторах С. Л. Соболев и Г. В. Мухина [4.33] (см. также книгу [7.4]) рассмотрели следующую задачу. В неограниченном упругом пространстве с двоякопериодической системой (правильной треугольной или квадратной) одинаковых цилиндрических полостей круглого поперечного сечения равномерно распределены тепловые источники постоянной интенсивности. Теплоотвод осуществляется через поверхности полостей наружу, причем температура поверхности постоянная и одинакова для всех каналов. Авторы решают задачу приближенно методом Ритца. Двоякопериодическая функция напряжений аппроксимируется тригонометрическими полиномами таким образом, чтобы для случаев правильной треугольной и квадратной решеток выполнялись условия геометрической и силовой симметрии. [c.240]

В выражении (34) не учтено тепло, идущее на нагрев самого источника, так как учет этого тепла дает в знаменателе выражения (34) лишь незначительную добавку. Из выражения (34) видно, что температура источника повышается с ростом N, что согласуется с отмеченными выше экспериментальными данными. Поскольку величины i, N можно изменять в некоторых пределах, сохраняя оптимальные условия сварки, то их изменение — одна из возможностей регулирования температурного режима сварки [34]. Другая возможность такого регулирования — улучшение теплоотвода в детали 1 и 2 яа рис. 50, а. Расчет, аналогичный показанному, можно провести не только для дг— onst, но и для [c.124]

Электродуговые источники и электронные пучки можно использовать для отжига в двух режимах, а именно — изотермическом и режиме с теплоотводом. В изотермическом режиме температура отжига устанавливается во всем объеме подложки. В этом случае доминирующим механизмом тепловых потерь является излучение время, необходимое для достижения заданной температуры, обычно составляет 5 — 10 с. Преимуществом этого метода является малая необходимая мощность пучка. Однако в определенных случаях желательно бьютрее достичь температуры отжига или ограничить нагрев поверхностью пластины. Тогда следует воспользоваться режимом с теплоотводом, при котором на обратной стороне образца поддерживается заданная температура Го. В этих условиях основным механизмом тепловых потерь будет теплопроводность через подложку. [c.173]

Для процессов обработки металлов газовым пламенем представляет интерес горение различных газов и паров жидких горючих в смеси с кислородом или воздухом. Горение газовой смеси начинается с воспламенения ее при какой-то определенной для данных условий те.мпературеПосле того как началось горение дальнейший нагрев газа внешним источником теплоты становится излишним благодаря выделению теплоты в количестве, достаточном для поддержания горения новых порций горючей омеси. Однако, устойчивый процесс горения возможен только тогда, когда выделяющаяся при сгорании газовой смеси теплота оказывается достаточной не только для нагрева еще невоспламенившихся объемов газа, но и для компенсации потерь теплоты в окружающую среду. Так, например, в трубках малых диаметров, и в особенности в капиллярах, где теплоотвод стенками трубки особенно велик (из-за значительной величины отношения площади поверхности канала к объему канала), горение газа невозможно. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...