Относительные значения для однородных образцов

Относительные значения для однородных образцов [c.394]

В таблице приведены относительные значения абсорбционного множителя А ( ) для однородных цилиндрических образцов радиуса г. Таблица составлена для [гг от 5,0 до аз. Величина Л Г ) для = 90 принята за 100 [102]. [c.394]

В теории необратимых электродных потенциалов металлов А. Н. Фрумкина (см. с. 176), в которой сформулирован электрохимический механизм саморастворения (коррозии) металлов в электролитах, рассматривалось растворение металла с однородной (гомогенной) поверхностью, т. е. предполагалось, что скорость протекающих на поверхности электрохимических реакций одинакова на всех участках и что все точки поверхности обладают одним и тем же значением потенциала (т. е. что поверхность является строго эквипотенциальной). Автор этой теории считает, что такое допущение вполне законно для жидкого металла, например для поверхности ртути или амальгамного электрода, которая может служить образцом однород-. ной поверхности. Относительно [c.185]

Если нужно получить абсолютные значения удельной проводимости (в отличие От относительного сопротивления образца при разных температурах), в расчетные формулы входят данные о размере и форме образцов. В этих случаях необходимо применять плотные материалы, свободные от всякого рода дефектов, и это является на практике серьезным ограничением. При исследовании очень пластичных сплавов, из которых может быть изготовлена проволока, трудностей не возникает удовлетворительные результаты получаются также для менее вязких сплавов, обладаюш,их пластичностью, достаточной для ковки на прутки или холодной прокатки на лист. Однако многие сплавы слишком хрупки и их можно исследовать только в литом состоянии. Для получения однородных гладких стержней следует применять специальные методы (например, отсос в стеклянные трубки), но это не всегда дает удовлетворительные результаты. Во всех случаях, когда имеются сомнения в плотности образцов, соответствующие сечения следует просмотреть под микроскопом, чтобы убедиться в отсутствии пористости. [c.299]

У более однородных и пластичных материалов, нанример конструкционных сталей, снижение механических характеристик с увеличением размеров заготовки также имеет место (фиг. 71). Оно особенно велико для относительного удлинения, относительного сужения и ударной вязкости (п. 12, 20), по в известной мере касается и характеристик сопротивления пластической деформации, в частности Для ориентировочных подсчетов значений и Стд черных металлов в сечениях, превосходящих размеры лабораторных образцов, можно пользоваться диаграммами фиг. 72 и 73. Следует иметь в виду ири этом, что в технических условиях на поставку металлических полуфабрикатов (поковок, крупного проката и пр.) указываются значения механических свойств, соответствующие размерам поставляемого полуфабриката. В ГОСТ на конструкционные сталп также оговаривается, на какие толщины (сечения) распространяются приводимые показате.ти механических свойств. [c.117]

Вместо метода перекашивания пластины в шарнирном четырехзвеннике стали применять простой и экономичный метод перекашивания полосы (табл. 7.4, схемы 4—1 и 4—2). Около свободных кромок образца наблюдается отличное от чистого сдвига напряженное состояние — зона краевого эффекта. Фиксированные кромки образца испытывают обжатие в звеньях приспособления. Влияние краевых зон н равномерность распределения касательных напряжений по ширине образца зависят от отношения длины к ширине рабочей части образца 1/Ь и от отношения упругих постоянных исследуемого материала Оху/Еу. Установлено, что для композитов влияние краевых зон пренебрежимо мало при иь > 10, за исключением случая, когда ху — Уух —1 для таких материалов метод неприменим. Более детальные исследования 6] позволили установить, что оптимальное значение отношения иь зависит от схемы укладки арматуры, т. е. от степени анизотропии материала. Упругие постоянные, определяемые методом перекашивания полосы, мало чувствительны к относительным размерам 1/Ь, так как измерения проводят в центре рабочей части образца, где напряженное состояние наиболее однородно. При определении прочности Яху заметное влияние оказывает обжатие кромок образца. Предпочтение следует отдать приклеиванию образца к звеньям приспособления. Направление действия нагрузки (по диагонали или параллельно кромкам рабочей части образца) заметного влияния на распределение напряжений не оказывает. Звенья приспособлений должны иметь постоянное поперечное сечение уменьшение их толщины по длине образца приводит к заметному приросту нормальных напряжений в образце. Нормальные напряжения Од могут быть причиной преждевременного разрушения образца. По сравнению с испытаниями в шарнирном четырехзвеннике метод перекрашивания полосы позво- [c.210]

В заключение скажем несколько слов относительно получения магнитных полей в несколько тысяч эрстед, обычно применяемых при исследовании ядерного магнетизма. Двумя основными требованиями, предъявляемыми к магнитам, создающим эти поля, являются однородность поля в пространстве и его стабильность во времени. Мы не будем обсуждать технические проблемы, связанные с этими требованиями, а отметим только два замечательных устройства, которые были использованы с целью преодоления этих трудностей. Первым является устройство с вращающимся образцом оно предназначено для решения проблемы однородности поля. Предположим, что неоднородность поля АЯ в пределах образца меньше, чем 1 10 эрстед, так что ларморовские частоты любых двух ядер отличаются не более чем на Av = у/2я 10 гц (4 гц для протонов). Макроскопическое движение (вращение) всего образца с частотой, гораздо большей чем Av, заставит каждый ядерный спин чувствовать все значения внешнего поля в пределах интервала АЯ, что приводит к заметному сужению резонансной линии, поскольку эффективное поле для каждого протона будет средним из всех значений поля, которые он проходит во время движения. На фиг. 20 показаны два сигнала, полученные от вращающегося и неподвижного образцов. [c.97]

Анализ параметров топологии и микрорельефа поверхности материалов является одним из методов исследования свойств материалов. В качестве критерия состояния поверхности может быть выбрана текстура изображений поверхности, численные значения параметров которой позволяют оценить степень деформации материала. Разработаны различные алгоритмы анализа изменений параметров текстуры. Анализ экспериментальных результатов выявил зависимость этих параметров от типа материала, условий его нагружения и степени деформации. Текстура поверхности характеризуется свойствами тоновых непроизводных элементов (ТНЭ). Если пространственная структура ТНЭ беспорядочна и при этом изменения яркости от элемента к элементу велики, то текстура изображения поверхности мелкозернистая. Если же пространственная структура является относительно однородной и однотонные области на изображении преобладают, то зернистость текстуры высокая. По мере возрастания приложенной механической нагрузки на поверхности материала начинает проявляться деформационный мезорельеф, изменение которого можно определить с помощью алгоритмов оценки текстуры изображений. Для определенного класса материалов можно утверждать, что крупнозернистая текстура изображения поверхности характеризует невысокие степени деформации предварительно подготовленного (шлифованного) материала, в то время как мелкозернистая текстура изображения поверхности говорит о высоких степенях деформации и возможном скором разрушении образца. [c.10]

На рис. 2 для металлических конструкционных материалов представлены графики, характеризующие влияние частоты симметричного циклического однородного растяжения — сжатия на относительные значения предела выносливости. При этом значения ст 1, взятые на базе 100 млн. циклов на одной из частот циклического нагружения, отнесены к значению предела прочности Ов, определенному при обычной скорости рас-тяигения на стандартных образцах. В таблице даны значения обычных частот в диапазоне 7-о11 по кривым усталости проводилась экстраполяция последних до базы 10 циклов Высокочастотные усталостные испытания велись на базе 10 —10 циклов на образцах с диаметром рабочей части около 6—7 мм в условиях водяного (для черных металлов) или воздушного (для легких сплавов) охлаждения [2]. Критерием усталостного разрушения образца во время обычных низкочастотных испытаний было его окончательное разрушение, а для высокочастотных испытаний — появление достаточно развитой усталостной трещины (глубиной 2—3 мм), вызывающей заметное снижение резонансной частоты продольных колебаний образца. [c.333]

При увеличении температуры от 20 до 800 °С наблюдается возрастание относительной прочности коэффициента однородности как для образцов без покрытий, так и для образцов с покрытием (см. рис. 40). Полученные результаты можно интерпретировать следующим образом. Твердые сплавы по своей природе хрупкие, причем их повыщенная хрупкость при комнатной температуре в значительной степени определяется дефектностью связующей фазы. По мере роста температуры влияние внутренних концентраторов напряжений, связанных с дефектностью связующей фазы, заметно сглаживается вследствие приобретения ею некоторой пластичности. В результате указанного вероятность разрушения снижается, так как рост локальных напряжений задерживается, а уровень средних напряжений еще не достигает критических значений. Пластичная связующая фаза как бы более равномерно распределяет напряжение между отдельными зернами карбидов вольфрама и титана, что и является главной причиной некоторого повышения прочности твердых сплавов с покрытием и без покрытия по мере роста температуры в указанном диапазоне. Очевидно, заметная стабилизация свойств твердых сплавов по мере роста температуры (см. рис. 40) также объясняется снижением влияния внутренних дефектов и, в частности, значительным снижением вероятности роста и развития трещин в более пластичной связующей фазе. Г. С. Креймер [50] отмечает, что при температурах выше 600 °С пластичность кобальтовой (связующей) фазы настолько высока, что трещины в зернах карбида уже не влияют на прочность кобальтовых прослоек и сплава в целом. [c.90]

Фактически можно сохранить вышеуказанные уравнения для к, даже если граница дренирования не является больше окружностью, при условии замены г соответственно обоснованным средним расстоянием от скважины до действительной границы (гл. IV, п. 16). Эти положения могут быть строго доказаны только для систем с негравитационным течением. Вместе с тем ясно, что так как они вытекают в основном из геометрии течения, то эти положения, без сомнения, будут относительно справедливы также и для гравитационных течений. Фактически можно показать на основе приближенной теории гравитационного течения в скважину, разработанной в главе VI, п. 20, что указанные. выше обобщения уравнений (1) и (2) выдерживаются при тех же самых условиях также и для. случая гравитационного течения, для которого даны уравнения (3) и (4). Наконец, следует помнить, что в основе вышеприведенного рассмотрения лежит подразумевающееся допущение однородности песчаника 1. Только в том случае, когда это допущение совершенно справедливо, можно ожидать, что значение к, определенное полевым экспериментом в данной скважине, будет согласно с величиной, полученной лабораторным измерением керна, который мог быть взят из той же самой скважины. Если песчаник слоист или же имеет участки или прослойки с меняющейся проницаемостью, такого согласия ожидать нельзя. В этих случаях полевой замер дает эффективную проницаемость, которая, не характеризуя ни одного элемента среды, тем не менее является параметром большей практической значимости, чем тщательно проведенное определение значения проницаемости, полученное в лаборатории для маленького образца. Эта причина и обусловли-.вает ту разницу, благодаря которой полевые измерения будут всегда давать более точные средства предугадывания фактических текущих дабитоз скважины при различных противодавлениях, чем по существу своему более дорогие лабораторные определения проницаемости единичных образцов песчаника, даже если можно будет располагать последними в достаточном количестве. [c.96]

Методика оценки дейсгвительиой демпфирующей способности исследуемого образца и его материала. Для достаточно тонкостенных трубчатых образцов, материал рабочей части которых находится в условиях однородного напряженного состояния при продольных и крутильных колебаниях, определяемые значения 6 о декремента колебаний образца являются истинной относительной характеристикой 5 рассеяния энергии в единице объема материала при данной амплитуде соответственно продольной деформации е и относительного сдвига у, т.е. бд = 5. Определяемые в эксперименте значения декремента Sq из- [c.324]

Есть целый ряд случаев, когда характер подготовки поверхности имеет существенное значение. К ним можно отнести электрохимические измерения, изучение коррозионного растрескивания, влияния термообработки, химического состава, технологических факторов и др. При проведении этих измерений точность данных возрастает по мере увеличения чистоты и однородности исследуемой поверхностп. Значительно упрощается выбор способа подготовки поверхности металла при прозе-дении испытаний в средах, з которых металл корродирует равномерно и относительно интенсивно. В этом случае вследствие быстрого стравливания поверхностного слоя характер предварительной подготовки не оказывает существенного влияния на результаты испытаний. При проведении опытов для получения ориентировочных данных о практическом поведении металла состояние поверхности образцов необходимо приближать к тому, какое имеется у эксплуатируемых изделий. Для ряда коррозионных испытаний характер подготовки поверхности можно выбирать исходя из формы и размера образцов чем меньше и сложнее форма образцов, тем более тщательной [c.57]

В отличие от этих сталей у стали 45 разброс опытных точек,"полученных по данным анализа околошовной зоны образцов всех трех, проб, относительно кривой количества мартенсита, построенной для стандартных условий нагрева, в целом меньше. Это обусловлено более высокой склонностью стали 45 к росту зерна, а также более полным развитием процесса гомогенизации ее аустенита. Критический размер зерна и достаточно высокая однородность аустенита у стали 45 достигаются при сварке на значительно более жестких реншмах, чем у стали 40Х. Поэтому даже большие отклонения параметров термических циклов околошовной зоны в разнообразных реальных условиях сварки от принятых нами стандарных значений не вызывают существенных изменений в устойчивости аустенита стали 45. То же самое характерно и для всех других исследованных нами сталей, не содержащих энергичных карбидообразующих элементов (23Г, 25НЗ, 36 FHA и т. п.). [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...