Совместные изменения режимов

СОВМЕСТНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ РЕЖИМОВ [c.35]

Низкая работоспособность насосов имеет в основном две причины одна связана с нарушением технологических правил эксплуатации насосов, а другая — основная,— с агрессивными свойствами перекачиваемой воды. К первой группе причин следует отнести изменение режима пуска и остановки насосов. Так, при внезапной остановке насоса происходит резкое изменение гидравлической характеристики потока жидкости, усугубляющее агрессивное воздействие сточной воды. Совместное влияние технологических и коррозионных факторов [c.170]

Совместное рассмотрение режимов эксплуатационного нагружения и местных напряженно-деформированных состояний позволяет в расчетах прочности и ресурса перейти к анализу истории местной нагруженности и выявлению в ней циклов изменения местных напряжений и деформаций по их соответствующим [c.10]

Совместные экспериментальные исследования фирм Дженерал Электрик и Виккерс [127] не подтвердили мнения 125] о роли регламентированных утечек на распределителе, хотя также показали, что таким способом удается существенно снизить величину скачка давления при изменении режима работы гидромашины, что будет рассмотрено ниже. [c.352]

Большого успеха в изменении индикаторной диаграммы достигли в США в результате совместных работ фирм Дженерал Электрик и Виккерс [127], проверявших действие и установивших способ расчета профилированных дросселирующих канавок. Благодаря утечкам, канавки существенно снижают скачки давления при изменении режима работы. [c.377]

При учете эффекта, обусловленного изменением режимов всех прочих ГЭС, фоо-мулы для подсчета точных значений среднесуточных относительных приростов усложняются, хотя методика вывода этих формул остается прежней. В качестве примера приведем формулы для подсчета Ь, qt и в случае совместной работы двух ГЭС и одной ТЭС, когда дается изменение в среднесуточном расходе воды на ГЭС-1 [c.76]

Не менее важной особенностью совместной работы ступеней в многоступенчатом компрессоре является резко различное изменение режимов работы первых и последних ступеней при изменении расхода воздуха (при постоянной частоте вращения). Рассмотрим [c.143]

Влияние изменения режима работы двигателя. Условием совместной работы воздухозаборника и двигателя является согласование их расходов воздуха. При этом влияние изменения режима работы двигателя на воздухозаборник равносильно изменению положения дросселя при его изолированной работе и сводится к изменению относительной плотности тока q(Xs) на выходе из воздухозаборника. [c.282]

Зависимость параметров от совместного изменения ряда условий его работы. При одновременном изменении ряда условий работы против номинальных режим котла подвергается различным воздействиям, влияния которых могут складываться или взаимно компенсироваться. При анализе совмещенных изменений режимов в первую очередь необходимо выяснить их влияние на температуру перегретого пара и КПД котла. [c.494]

Сырец сушат в туннельных сушилках совместно с обычным динасом соответствующих марок без изменения режима. [c.263]

При совместной дренажной защите оболочка кабеля имеет металлическое соединение с другими сооружениями, что в значительной степени снижает возможность наладки и регулировки защиты. Действительно, при изменении режима работы источника блуждающих токов (увеличении интенсивности движения, изменении схемы питания и отсасывания) изменяется поле блуждающих токов в земле. В этом случае требуется переналадка защитных устройств всех сооружений, подключенных к совместной защите. [c.92]

Во всех -случаях ненормального расхода инструмента какого-либо типоразмера работники ИРК совместно с производственными мастерами должны установить причины перерасхода и принять необходимые меры либо по изменению режимов резания, либо, по ликвидации других причин, вызвавших перерасход (повышенная твердость заготовок, неисправность станка или приспособления, неправильная установка инструмента, ухудшение качества инструмента и др.). [c.477]

Совместная работа насосов с турбиной. При совместной работе турбины с насосами необходимое условие — равенство мощности развиваемой турбиной, и мощности необходимой для привода насосов. Для изменения режима работы турбонасосного агрегата необходимо изменить режим работы турбины так, чтобы на новом режиме обеспечивалось равенство = Л т-Мощность насосов на любом режиме определяется по их гидравлической характеристике (см. рис. 14.31). [c.242]

Все возможные установившиеся режимы работы турбоагрегата при совместном изменении характеристик турбины и генератора определяются линией 5, которая является статической характеристикой управляемого турбоагрегата. [c.239]

Для обеспечения оптимальных условий совместной работы воздухозаборника и двигателей каждый воздухозаборник имел свою автономную систему автоматического управления положением регулирующей панели и створки перепуска в зависимости от изменения режимов полета и параметров работы двигателей. [c.98]

На рис. В.7 приведена простейшая электронно-магнитная схема камертонного регулятора с распределенной массой на одной электронной лампе. Представленная схема относится к автоколебательным системам. При колебании ветви / камертона вследствие изменения зазора А изменятся магнитный поток и в обмотках электромагнита 2 возникает переменная э. д. с., которая, поступая на сетку электронной лампы (триода) 5, вызывает колебания анодного тока лампы, частота которого равна частоте изменения э. д. с. и, следовательно, частоте колебаний ветви камертона. Анодный ток, протекая по обмоткам электромагнита 4, создает переменное магнитное поле, приводящее к переменной силе притяжения, которая раскачивает ветвь 5 камертона на резонансной частоте. Колебания ветви 5, в свою очередь, усиливают колебания ветви 1, что приводит к возрастанию э. д. с. в цепи сетки лампы. При установившемся режиме в системе возникнут совместные механические п электрические колебания с частотой, близкой к частоте свободных колебаний ветви камертона. Если прибор с камертоном находится на ускоренно движущемся объекте, то действующая на ветви камертона инерционная нагрузка q (рис. В.7) изменяет зазоры, что приводит к отклонению режима работы системы от расчетного, поэтому требуется оценить возможные погрешности в показаниях прибора, возникающие нз-за сил инерции (в том числе и случайных). [c.6]

На рис. 165, а на характеристику асинхронного двигателя Мдд == = fl (п) нанесены кривые изменения момента, передаваемого гидромуфтой, М — 2 (п) при разных передаточных отношениях. Точки пересечения 1, 2, 3, 4 этих двух кривых определяют совместную работу двигателя с гидромуфтой в установившемся режиме. Пользуясь уравнениями щ (264) и (263), можно получить [c.252]

В период пусконаладочных работ и освоения системы возбуждения имело место значительное число отказов, не зависящих, как показал дальнейший опыт, от обслуживающего персонала КС. При отключении нескольких агрегатов (двух или четырех) из-за неисправностей происходит перераспределение нагрузки на оставшиеся, которые отключаются токовой защитой от перегрузки либо выпадают из синхронизма. Объясняется это тем, что наладку системы возбуждения проводили в автоматическом режиме АРВ-2 по функциям напряжения статора. Автоматический режим не реагировал на изменение тока статора, что приводило к отключению двигателя от защит. Подобное явление наблюдалось и при загрузке агрегатов в трассу, когда в аварийных ситуациях давление газа на входе превышало 5,5 МПа. При пусках электропривода СТД-12500 из-за преждевременной подачи возбуждения (реле РПУ-1 имеет недостаточную выдержку времени) возникали сильные вибрации двигателя. Эксплуатационным персоналом совместно с разработчиками системы и Оргэнергогазом внесен ряд изменений и конструктивных доработок, что дало возможность исключить аварийные остановки ГПА. [c.27]

Часть энергоблоков докритического давления имеет по два параллельно работающих питательных электронасоса. Пусть характеристика каждого из насосов изображается линией 6, а характеристика их совместной работы—линией 3 на рис. VHI.l . Режимы больших нагрузок блока обеспечиваются совместной работой обоих насосов. С понижением нагрузки до некоторых значений, которым соответствуют расходы питательной воды Gi при ПД и Ог при СД, причем G2>Gi, один из насосов может быть отключен. Возможность работы в диапазоне режимов Gi—G2 с одним насосом в то время, как при ПД необходима совместная работа двух насосов, обеспечивает при СД выигрыш в мощности привода питательного насоса [23], правда, меньший, чем при изменении частоты вращения. Величина выигрыша определяется разностью ординат кривых 3 и 6. Однако диапазон режимов, где достигается этот выигрыш, невелик. [c.146]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Передача тепла теплопроводностью и конвекцией, как указывалось выше, обычно протекает не изолированно, а совместно. Например, оба эти процеоса имеют место при передаче тепла от одной жидкости к другой через разъединяющую их промежуточную стенку. Рассмотрим этот процесс вначале для плоской однородной стенки с толщиной 8, по обе стороны которой расположены участвующие в теплообмене жидкости. Температура одной жидкости равна ti, а другой /г-Если ti > t2, то тепло от первой жидкости будет переходить ко второй через разделяющую их промежуточную стенку. Направление теплового потока и характер изменения температур у жидкостей и стенки показаны на рис. 69. Рассмотрение теплообмена будем вести применительно к случаю стационарного режима, при котором тепловой поток на пути от жидкости с температурой ti к жидкости с температурой t2 остается неизменным. [c.215]

Пусть, наконец, характеристика сети изображается кривой зависимости давления в ресивере рс от расхода воздуха через дроссель Ос. проходящей через точку А. На установившемся режиме работы O "=Ok и при отсутствии трения в трубопроводе L рс=рк- Таким образом, точка А будет изображать режим совместной работы компрессора и сетн. Очевидно, этот режим будет неустойчивым и при случайном незначительном уменьшении расхода система будет стремиться перейти в точку Б на срывной ветви характеристики. Именно такой переход наблюдался на осциллограмме рис. 4. 28. Однако если объем присоединенной к компрессору системы достаточно велик, то нарушение устойчивости в точке А может привести к более глубокому изменению режима работы компрессора и сети. При анализе этого процесса необходимо учесть, что на неустановившихся режимах рк может быть не равно Рс вследствие инерционности столба воздуха в канале L, а расход через дроссель Ос может отличаться от мгновенного значения расхода через компрессор Ок за счет накопления или расходования воздуха, находящегося в ресивере. Строго говоря, характеристики компрессора и сети в динамическом процессе также будут отличаться от характеристик, полученных на установившихся режимах, но для простоты изложения примем их не-измеппыми. [c.150]

Особо следует отметить проблему рациональной организации совместной работы поршневого двигателя с турбиной. В этом случае возникают сложности, связанные с требованием всережимности подобных установок, причем эффективные показатели не должны ухудшаться при изменении режима работы. [c.383]

Совместная дренажная защита кабелей, имеющих алюминиевую оболочку, с другими подземными сооружениями практически невозможна из-за трудности выдерживания защитных потенциалов в необходимых пределах (см. 6.4). Таким образом, с точки зрения гибкости защиты и возможности оперативного изменения режима защищаемых сооружений раздельная электродренажная защита силовых кабелей и других сооружений является предпочтительной, хотя в этом случае может иметь место увеличение капитальных и эксплуатационных затрат на осуществление защиты. Осуществление совместной катодной защиты связано с меньшими трудностями вследствие возможности поддер-жа1ния на кажд01М сооружении оптимальных потенциалов, что особенно существенно при защите сооружений различного назначения. [c.92]

Таким образом, основной жиклер, связанный с трубкой А, будет обогащать смесь при уве.личении открытия заслонки. Компенсационный же жиклер будет уменьшать относител1>ное количество топлива вместе с открытием заслонки, т. е. будет обеднять смесь. В резу.льтате совместного действия обоих жиклеров изменение состава смеси при изменении режима может быть легко отрегулировано. [c.119]

Положительное воздействие на механические свойства циклического изменения скорости принудительного деформирования в наибольшей степени сказывается при 1,0 мм. Увеличение числа циклов от 1 до 30...50 позволяет, как правило, снизить температуру сварки на 100... 150 °С при = onst и фиксированных значениях других параметров режима. С повышением Х(.р влияние числа циклов на механические свойства образцов возрастает. Совместное изменение параметров режима также позволяет значительно снизить параметры сварки Т и Р. [c.195]

При изменении режима работы двигателя изменяется и давление Рохл (р ) и совместная работа компрессора и сети определяется, например, точкой Б. [c.220]

Р-7Ф (рис. 246) представляет собой серийный регулятор оборотов, работаЮ ЩИЙ совместно с винтом АВ-7НЕ-161, установленным на моторе АШ-62ИР. При изменении режима полета иди режима работы мотора регулятор Р-7Ф автоматически изменяет шаг винта, сохраняя заданное число оборотов. [c.307]

В действительности синхрг.нный режим возникает за счет совместного действия двух процессов. Во-первых, за счет подавления собственных автоколебательных движений в системе, причем внутри области синхронного режима сохраняется только чисто вынужденный колебательный процесс с частотой внешнего воздействия р. Во-вторых, при внешнем воздействии синхронный режим может возникать за счет принудительного изменения частоты автоколебаний путем воздействия вынужденных колебаний на форму генерируемых автоколебаний. В томсоновских автоколебательных системах, работающих в мягком режиме, главную роль играет первый процесс. При достаточно малых расстройках вынужденные коле- [c.218]

Устройство адаптивного управления фрезерными станками, оснащенными числовым программным управлением, предназначено для повышения производительности и точности контурной обработки и выполнено в виде отдельного пульта, устанавливаемого около станка совместно с основным устройством ЧПУ. Блок-схема устройства (рис. 134) состоит из трех отдельных блоков блока измерения сил резания Р , и их записи блока коррекции координатных перемещений X и F и блока оптимизации режимов резания. В блоке коррекции сигналы о деформации фрезы преобразуются в соответствующее число импульсов по каждой координате, которые алгебраически суммируются с числом импульсов исходной программы. Результирующий сигнал поступает на отработку в схему управления приводом подач. Блок оптимизации рассчитан на работу в фуккцио-нальном или предельном режиме. При предельном регулировании задается предельное значение результирующей силы резания. Если она превышается, включается световая сигнализация, предупреждающая оператора, работающего на станке. Изменение подачи при функциональном регулировании осуществляется в зависимости от результирующей силы резания. Оно производится посредством изменения частоты управляемого генератора в блоке оптимизации режимов резания. Значения коэффициентов настройки адаптивцого устройства задаются программой или устанавливаются вручную. Устройство, в зависимости от модификации, может применяться в станках как с шаговым, так и со следящим приводом. [c.213]

Конструкция ВВЭР-440 имеет более сложный узел главного разъема, содержащий нажимное кольцо и узел уплотнения в виде торового компенсатора с нажимными винтами. Поэтому рассмотрены режимы затяга шпилек главного разъема и совместный затяг шпилек и нажимных винтов, при которых номинальные напряжения в шпильках составляют соответственно 322 и 335 МПа. Для этой конструкции учитьшается догрузка шпилек от внутреннего давления, а в рабочем режиме - снижение напряжений в шпильке, вызванное учетом изменения модулей упругости элементов от температуры. Кроме того, учитьтаются температурные напряжения за счет некоторого различия температур и коэффициентов теплового расширения в шпильке и других элементах фланцевого соединения, составляющие в сумме около 5-7% от силовых напряжений. [c.119]

Для исследования и установления этой зависимости был выполнен комплекс экспериментальных работ, в процессе которых моделировался процесс износа большого числа активированных образцов из различных конструкционных материалов, активированных на типовых режимах. В процессе моделирования при истирании образцы истирались на доводочной плите, а впоследствии на машине трения типа МЭИМ-2, разработанной и изготовленной НИИМАШ (г. Минск) совместно с МВТУ им. Баумана. В процессе истирания контролировалась относительная скорость счета и величина снятого слоя (износ). Измерения износа осуществлялись интерферометром типа ИКПВ, действие которого основано на принципе двухлучевой интерференции света, возникающей без участия измеряемого объекта и действующей как масштабный механизм высокой чувствительности. Шкала прибора градуировалась путем изменения ширины интерференционных полос на цену деления в 1 мкм. Таким образом, первоначально в табличной форме получали требуемую заиисимость. [c.259]

Идентичность внешних условий нагружения, смазки и скоростных режимов позволяет по протеканию зависимостей мощности трения при выбранном постоянно параметре удовлетворительно охарактеризовать работу подшипников. Линия RRi является огибающей по критическим точкам, характеризующимся резким повышением jVtp без изменения уровня нагрузки при постоянных оборотах. Физически огибающая по критическим точкам представляет собой совокупность предельных нагрузок, при которых возможна совместная работа выбранных материалов вкладыша и вала в заданных условиях смазки. Линия / / ] определяет границу возможностей использования выбранного антифрикционного материала в качестве ра- [c.75]

Температура газов на выходе из ВПГ принимается из условия обеспечения приемлемого температурного режима труб паропере-гревательных поверхностей нагрева. Температуру пара на расчетных участках удобно определять графоаналитическим методом с построением совместной I—/-диаграммы продуктов сгорания и пара. Соотношения между изменениями энтальпии пара и теплосодержания продуктов сгорания А/,, [c.186]

Таким образом возникла проблема изменения принципа регулирования мощных блоков. Переход к дроссельному регулированию существенно облегчал решение проблемы прочности и маневренности, а также повышенной тепловой экономичности на номинальном режиме благодаря замене регулировочной ступени с парциальным впуском при сопловом регулировании более экономичными ступенями с полным подводом пара. Так, расчеты, выполненные совместно ЛПИ и ЛМЗ (см. гл. VIII), показали, что применение дроссельного вместо соплового регулирования с заменой регулировочной ступени тремя ступенями давления снижает при номинальном режиме удельный расход теплоты паротур-бипной установкой К-200-130 на 0,3%, а К-300-240 на 0,4%. [c.27]

Совместное моделирование. Каждый участник проекта имеет инструмент поиска и доступа к интересующей его модели в любое время. При совместной работе используются 3 режима незащищенный, защищенный и режим просмотра. В режиме просмотра запрещается любое изменение моделей. В защищенном режиме модель, с которой работает один пользователь, не может быть изменена другими пользователями. В незащищенном режиме пользователи могут работать с общими моделями в реальном масштабе времени. Возникающие при этом конфликты разрешаются при помощи специального модуля. В дополнение к стандартным средствам организации совместной работы ModelMart позволяет сохранять множество версий, снабженных аннотациями, с последую- [c.8]

Разрывы труб ширм происходили при совместном сжигании угля и большого количества мазута либо мазута и природного газа, а также при присосе в топку большого количества наружного воздуха, неравномерной подаче угольной пыли пылепитателями и при других режимах работы, приводивших затягиванию процесса горения и повышению-температуры выходивших из топки дымовых газов. У котлов сверхкри-тичеокого давления причиной повреждения труб ширм может являться изменение их конструкции, не проверенное гидравлическим расчетом, из-за чего при отдельных переходных режимах может временно возникать неправильное движение пара в отдельных трубах. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...