Номинальные расходы воздуха

Номинальные расходы воздуха, пропускаемые через клапаны при давлении на выходе 0,4 МПа, должны соответствовать указанным ниже. [c.600]

Условный проход Dy, мм Номинальный расход воздуха, м /мин Условный проход Dy, мм Номинальный расход воздуха, м мин [c.600]

Номограмма для определения номинального расхода воздуха в зависимости от давления приведена на рис. 5. [c.600]

Номинальный расход воздуха при наибольшем давлении, л/с...... 5,6 [c.173]

Номинальный расход воздуха, кг/ч.................100—130 [c.133]

На некоторых предприятиях и в лабораториях компрессорная установка не может обеспечить турбодетандер номинальным расходом воздуха. Это подтверждается при анализе основных закономерностей течения воздуха через турбодетандер. [c.182]

НОМИНАЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ВОЗДУХА (по ГОСТ 12449-80) [c.696]

Значения номинальных расходов воздуха [c.697]

Номинальный расход воздуха на продувку, приведенный к нормальным условиям, м /с. ... 0,45 Масса индуктора без котла И транспортного устройства, т, [c.28]

В процессе пуска антипомпажные клапаны закрываются, а регулируемые направляющие аппараты устанавливаются в положения, предписываемые программой запуска. При этом, как правило, обеспечивается уменьшенный по сравнению с номинальным расход воздуха через компрессор. [c.418]

В этих опытах устанавливается зависимость расхода тР от разбаланса мостовой схемы Д1/расх для определенного значения напряжения питания расходомера 6/ ))асх- Если в калориметрическом опыте напряжение питания б/расх несколько отличается от номинального П°расх, то расход воздуха нужно скорректировать [c.188]

Расход через центральную трубу устанавливается в соответствии с соотношением коэффициентов аэродинамического сопротивления тракта центральной трубы и короба вторичного воздуха горелки. Как показывают расчеты, при номинальном режиме работы горелки скорость вторичного воздуха в основном канале составляет 28 м/с, в центральной трубе — 18 м/с при этом в центральной трубе устанавливается расход воздуха 1,32 м /с, что составляет около 3,75% общего количества воздуха на горелку. [c.28]

Количество воздуха, подаваемое на охлаждение отключенных горелок, обычно не превышает 30% номинального расхода вторичного воздуха при работе горелок. Так, для котла П-57 при отключении одной мельницы отключаются три горелки из 24. При аг=1,15 2 = 0,85 и ai = = 0,3 доля воздуха на охлаждение отключенных горелок от общего количества воздуха, подаваемого на горелки, составит [c.129]

Форсунка СТС-ФДБ. По принципу двойного распыливания работает форсунка СТС-ФДБ (рис. 6-44). Весь воздух, необходимый для горения, поступает через патрубок 1 и распределяется на два потока — первичный и вторичный. Первичный воздух подается через канал постоянного сечения 2 навстречу струе топлива, поступающей через отросток 3 в трубку 4. Газо-жидкостная смесь поступает в расширенную вставку 5 и на некотором расстоянии, почти под прямым углом, встречает вторичный воздух, количество которого регулируется переменным сечением кольцеобразного канала 6. Клапан 7 служит для регулирования общего расхода воздуха. Удовлетворительное качество распыливания форсунок СТС-ФДБ обеспечивается при увеличении производительности в пределах до 100% от номинального расхода. При необходимости менять производительность в более широких пределах применяются форсунки того же типа, но с деталями и узлами других конструктивных размеров. В табл. 6-9 164 [c.164]

Определение присосов на конкретном котле производится в следующем порядке. Организуется газовый анализ в сечении перед или за пароперегревателем. На щит. управления выводят дифференциальный тягомер, измеряющий сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне. Там же устанавливают микроманометр, измеряющий разрежение в нижней части топки. Котлу задается устойчивая постоянная нагрузка на уровне 80% номинального значения. Воздушный. режим устанавливается таким образом, чтобы коэффициент избытка воздуха был около 1,3 (повышенная подача воздуха позволяет избежать снижения нагрузки и появления химической неполноты сгорания во время работы котла после перестройки режима). Установив исходный режим, определяют RO2, фиксируют нагрузку котла и воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Далее ключом дистанционного управления прикрывают заслонки перед дымососом до появления равного О кПм давления в нижней части топки. Поскольку повышение давления в топке несколько снижает расход организованного воздуха, одновременно с разгрузкой дымососа подгружают дутьевой вентилятор с таким расчетом, чтобы сопротивление воздухоподогревателя (а, следовательно, и расход воздуха) осталось на прежнем уровне. Практически для этого достаточно повысить давление воздуха перед воздухоподогревателем на величину ожидаемого изменения давления в топке. Установив режим, вновь измеряют RO2, подсчитывают избытки воздуха и по формуле (12-7) определяют присосы топки. Постоянство расхода топлива контролируется по одному из описанных в гл. 11 методов. Опыт показал, что при достаточном навыке обслуживающего персонала и налаженном газовом анализе длительность нахождения верхней части топки под небольшим избыточном давлением не превышала 5 мин. Наличие трех — пяти аппаратов ГХП-3 или аспираторов позволяло быстро набрать ряд проб и в дальнейшем провести анализы их независимо от режима работы котла. [c.345]

Производительность тягодутьевой системы (расход воздуха в дутьевой и расход газов в тяговой системах) Q определяется по данным теплового расчета для номинальной нагрузки котельного агрегата, мЧч. [c.5]

Предполагалось, что большое количество горелок обеспечит достаточную гибкость регулирования котла в эксплуатации при неизменном коэффициенте расхода воздуха, т. е. возможность изменять производительность котла включением или отключением отдельных горелок при номинальной производительности остальных. Практикой эксплуатации котлов это предположение не подтвердилось, так как через выключенные горелки приходится пропускать часть воздуха для защиты их от излучения из топки, вследствие чего коэффициент расхода воздуха в топке возрастает. Кроме того, большое количество горелок и вентиляторов создает громоздкую схему газооборудования котла. [c.11]

При номинальных для типовой ГТУ-15 расходе воздуха, температуре наружного воздуха = +15" С и минимальном коэф- [c.163]

Газотурбинная установка одновальная, с регенератором и без промежуточного охлаждения. Мощность установки 2500 кет при температуре наружного воздуха 15° С и температуре газов перед турбиной 650° С. Степень повышения давления 4,5. Степень регенерации 65%. К. п. д. на клеммах генератора при номинальной нагрузке 20,3%. Расход воздуха через компрессор 31,7 кг сек. [c.22]

Установка двухвальная, открытого цикла, без промежуточного охлаждения и нагрева рабочего тела, может работать как на жидком, так и на газообразном топливе. Номинальная мощность установки при температуре наружного воздуха 26,7° С равна 8000 л. с. Термический к. п. д. установки без регенератора 21%. Температура газов перед турбиной 790° С, температура уходящих газов 440° С, степень повышения давления 6,0, расход воздуха 45,4 кг/сек. [c.33]

Как видно из схемы (рис. 3-29), компрессор низкого давления находится на одном валу с электрическим генератором и, следовательно, имеет постоянное число оборотов. Расход воздуха остается приблизительно постоянным на всех режимах. Регулирование за счет снижения температуры рабочего газа приводит к резкому падению экономичности ГТУ на частичных нагрузках. Этот недостаток выбранной схемы не имеет существенного значения для пиковых установок, так как они почти всегда работают на нагрузках, близких к номинальной. [c.73]

Расход воздуха осевого 15-ступенчатого компрессора при номинальной нагрузке 3500 квт равен приблизительно 20 кг/сек. Воздух из компрессора поступает в шесть камер сгорания, которые расположены вокруг корпуса, причем оси камер сгорания параллельны оси вала турбокомпрессорной группы (рис. 4-9). [c.127]

Остаточная неравномерность при сбросе нагрузки при полной мощности составляет 6%. Несмотря на это, для ГТУ предусмотрен еще перепускной (байпасный) клапан, который должен предохранять компрессор от помпажа. При увеличении числа оборотов примерно на 7% сверх номинальных клапан открывается и перепускает около 1/з общего расхода воздуха из нагнетающего патрубка компрессора прямо в газоход. Проведенные испытания показали, что не нужно производить перепуск сжатого воздуха для обеспечения устойчивой работы агрегата даже при полном сбросе нагрузки. Перепускной клапан будет лишь служить средством сокращения свободного выбега при отключении ГТУ аварийным предохранительным регулятором. [c.157]

Технический интерес представляет применение для удаления воздуха из конденсаторов турбоустановок К-300-240, К-800-240-1 и К-800-240-2 ЛМЗ водоструйных эжекторов типа ЭВ-4-1400. Номинальный расход воды через эжектор составляет 1400 при начальной ее температуре 30° С и давлении перед соплом 4 ата. [c.45]

Если используемый в установке способ регулирования давления конденсации не позволяет менять расход воздуха через конденсатор, перепад температуры воздуха в конденсаторе становится ниже номинального и на выходе из конденсатора (точка 15) температура воздуха упадет. [c.80]

Номинальный расход воздуха через pa пpeдeJПiтeли при давлении 0,4 МПа [c.457]

Производительность по низкоуглеродистой стали (нри токе 315 А), кг/ч. .. 9,5 Давление воздуха на входе в резак (с при-соедииснными к нему газо- и токоподводящими коммуникациями), МПа (кгс/см2) 0,4—0,63 (4—6,3) Номинальный расход воздуха при наибольшем давлении, мУч..........20 [c.58]

Тип ГПА /1ощность номинальная при Гд = 288 К и р = 101,3 кПа, кВт К.П.Д., % Удельный расход топлива, 3/ м / (кВт ч) Частота вращения, об/мин Диапазон изменения частоты вращения силового вала, об/мин Температура перед ТВД, К Давление при сопротивлении всасывающего тракта, Па Соотношение давлений сжатия компрессора Расход воздуха ч е-реэ компрессор, т/ч Р2. 1 Па /- 2 6, см Система охлаждения масла [c.30]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Для гарантированного удаления накопившихся в топке газов необходимо произвести шестй-семикратный обмен имеющегося в ней воздуха. С указанной целью включаются дымосос и вентилятор и при обычном разрежении (по прибору, включенному вверху топки) устанавливается расход воздуха на уровне около 25% номинального. В условиях эксплуатации этого можно достигнуть, нагружая дымосос на 35—407о потребляемой им при максимальной нагрузке котла мощности. Следует особо оговориться, что на крупных котлах с плотными топками вентиляция не может быть проведена без одновременного пуска и нагружения вентилятора. Продолжительность вентиляции т и ее интенсивность удобнее всего выразить через тепловое напряжение топочной камеры BQljV. Известно, что в процессе горения на 1 ООО кал приходится примерно 1,2 воздуха в пересчете на нормальные условия. Следовательно, в течение 1 ч в каждом кубическом метре объема топки обменивается воздуха [c.41]

Для инжекционной горелки с вполне определенными геометрическими характеристиками инжектора (диаметр и тип сопла, размеры камеры смешения, сечение газовыходных отверстий и т. п.) максимальное значение коэффициента инжекции V является величиной постоянной, не зависящей от давления газа. Горелки с частичным смешением газа и воздуха проектируются с таким расчетом, чтобы обеспечить долю первичного воздуха в пределах и = 0,4 4-0,6. При этом условии горелка работает на природном газе при малых нагрузках без проскока пламени и имеет сравнительно устойчивый режим работы при расчетном (номинальном) расходе газа. [c.41]

При эксплуатации пылеприготовительных установок предусматриваются меры, уменьшающие вероятность взрывов. Возникновение взрывов или воспламенение пыли зависят от концентрации частиц топлива в аэросмеси, в том числе крупных частиц, влажности пыли, содержания кислорода в сушильном агенте, наличия очага горения. Поэтому требования НТД предусматривают, чтобы количественные характеристики перечисленных объективных процессов находились в пределах, исключающих угрозу взрывов. Это достигается за счет конструкции оборудования, режимов работы котлов и пылепригото-витрльных установок. В отопительно-производственных, отопительных и производственных котельных пылевидное сжигание не применяется. Его используют в энергетических котлах тепловых электростанций. Мероприятия по предотвращению взрывов угольной пыли разработаны подробно. Основные из них изложены в НТД. При этом отметим, что работа на пылеугольных котлах должна выполняться по режимным картам, причем при всех режимах не должны образовываться отложения пыли на деталях и узлах котла. Режим ные и конструктивные мероприятия по взрывобезопасности в зна чительной мере зависят от марки и характеристик твердого топлива В этой связи пуски и остановы проводятся в строгой последователь ности, предусмотренной производственной инструкцией, которая в свою очередь, составляется на основании технической документа ции завода-изготовителя котла. При пуске на газе прежде всего проверяется герметичность запорных органов перед горелками обеспечивается давление газа, воздуха и тяги (при уравновешен ной тяге) согласно требованиям инструкции, вентилируется топка и газоходы. Вентиляция топки должна продолжаться не менее 10 мин П1 и расходе воздуха 2S% номинальной нагрузки и более. [c.47]

Перед растопкой и после останова котла топка и газоходы, включая рециркуляционные, должны быть провентилированы дымососами, дутьевыми вентиляторами и дымососами рециркуляции при. открытых шиберах газовоздушного тракта не менее 10 мин с расходом воздуха не менее 25% номинального. [c.229]

Отсюда номинальная концентрация материала 1J- = GujG, = 244/1,1 = 222 кг кг. t Весовой расход воздуха [c.167]

Вал 9-ступенчатого компрессора низкого давления имеет скорость вращения при номинальной мощности 7200 об1мин. Расход воздуха равен 33 кг1сек. Наружный диаметр облопачивания [c.131]

Перепад давления по воздушной стороне равной 110% от номинальной, регенератора равен 1,33%, перепад давления Общий расход воды на установку достигает по газовой стороне 3,9%. При частичных на- 3900 л мин, из которых 3030 л мин идет на ох-грузках объемный расход воздуха остается, в лаждение воздуха в промежуточном охладителе, основном, постоянным, а объемный расход ды- 378 л мин — на охлаждение масла и 114 л1мин — мовых газов значительно уменьшается, поэтому на охлаждение турбины. Максимальная потеря по мере снижения нагрузки потеря давления напора воды равна приблизительно 6,0 м вод. m. по газовой стороне значительно уменьшается. Так как при охлаждении турбины вода про-Для охлаждения дисков турбины рядом с ходит через маленькие отверстия, то необходимо ними устанавливаются водяные экраны, которые применять только очищенную от солей воду, представляют собой ребристые кольцевые по- Пуск установки осуществляется двумя трех-верхности, охлаждаемые изнутри водой. Каждый фазными асинхронными двигателями, один из экран приваривается к кольцу, которое на бол- которых мощностью 100 л. с. соединен при потах крепится к корпусу турбины, и имеет 9 ре- мощи муфты с валом главного редуктора. Этоу [c.132]

Осевой 13-ступенчатый компрессор имеет расход воздуха при номинальной нагрузке 45,4 кг1сек. Скорость вращения вала компрессора равна 5000 об1мин. Ротор компрессора сделан из одной поковки. Рабочие лопатки изготовляются точной ковкой и крепятся в кольцевых пазах. Направляющие лопатки изготовляются точным литьем и монтируются в кольцах, которые могут вставляться в пазы корпуса и выни- [c.143]

Тип Номинальная теплопроизво- дительность, ккал1ч Номинальный расход газа, мУч. Максимальный расход газа, при давлении 3 ООО мм вод. ст. Диаметр отверстий для газа, мм Количество отверстий для газа, шт. У словный диаметр газового коллектора , мм Длина форкамеры, мм Ширина смесителя, мм Площадь сечения регулятора воздуха, см [c.92]

Пранечание. Расход воздуха при номинальном режиме принят равным единице, при первоы—0,8 при втором—0,65. [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...