Кинематика точения

В основу классификации способов механической обработки заложен вид используемого инструмента и кинематика движений (см. схему на с. 556). Так, в качестве инструмента при точении используются токарные резцы, гфи сверлении — сверла, при фрезеровании — фрезы, при строгании — строгальные резцы, при протягивании — протяжки, при шлифовании — шлифовальные круги, при хонинговании — хоны, а 1фи суперфинише — абразивные бруски. [c.559]

По кинематике относительного движения правящих и абразивных инструментов различают правку методами продольного или торцового точения, шлифования, обкатывания, тангенциального точения, накатывания. [c.355]

Фиг. 18. Влияние кинематики движения на изменение углов резца при поперечном точении.

Фиг. 19. Влияние кинематики движения на изменение углов резца при продольном точении. Для определения величины [i предположим, что резание производится токарным проходным резцом с углом наклона режущей кромки X = О, причем вершина резца установлена по центру обрабатываемой детали.

Большую группу шероховатых поверхностей составляют поверхности, обработанные лезвийным инструментом. К ним относят поверхности, полученные точением, фрезерованием, сверлением, строганием и другими видами механической обработки. Для этих видов механической обработки источником шероховатости служат регулярные периодические смещения режущего инструмента, генерирующие такие же регулярные неровности. Поэтому при обработке поверхности лезвийным инструментом форму профиля неровностей определяют формой вершины режущего инструмента и кинематикой процесса резания. Кроме геометрических факторов (подачи, формы режущей кромки и других) на образование неровностей влияют физико-меха-нические свойства обрабатываемого материала, его схема армирования, скорость резания, шероховатость режущих кромок инструмента и его износ, а также наличие СОЖ и другие факторы. Эти факторы могут существенно изменять форму поверхностей и значения параметров шероховатости [11]. [c.53]

Тонкое точение осуществляют на станках классов точности высокой В, особо высокой А и особо точных С с радиальным биением шпинделя не более 0,005 мм, а при точении деталей по 5 — б-.му квалитету — не более 0,002 мм при хорошо отбалансированных вращающихся заготовках, с кинематикой, обеспечивающей высокую частоту вращения щпинделя (до 4000 об/мин) и небольшие продольные подачи S = 0,005-i-0,1 мм/об. [c.786]

Описанные выше способы чистовой обработки давлением отличаются несложной кинематикой. Деформирующий элемент, обкатываясь по вращающейся заготовке, перемещается вдоль ее оси. В этих условиях деформирующий элемент пересекает выступы исходных неровностей поверхности (следы обработки) в одном направлении, которое зависит от соотношения частоты вращения заготовки и величины подачи инструмента. Обеспечиваемая при обкатывании опорная поверхность, хотя и значительно превосходит по величине опорную поверхность, получаемую, например, при точении, все же не является оптимальной для многих условий эксплуатации и не всегда приводит к заметному улучшению эксплуатационных свойств рабочих поверхностей деталей. [c.11]

Поскольку многие источники колебаний имеют довольно широкий спектр, упругая система станка усиливает те колебания, частота которых совпадает с ее часто ой собственных колебаний. Источником вынужденных колебаний может быть прерывистое резание, определяемое кинематикой процесса и конструкцией режущего инструмента, поэтому колебания при резании, имеющие частоту собственных колебаний системы и являющиеся вынужденными, бывает иногда трудно отличить от автоколебаний. Процесс резания оказывает большое влияние на вынужденные колебания, иногда ослабляя их, иногда усиливая. При точении фасонными резцами, шлифовании и других видах обработки, где зона контакта режущего инструмента с деталью имеет значительную длину, колебательная система при резании существенно изменяется по сравнению с системой без резания, о влияние необходимо учитывать. [c.62]

Кинематика процесса резания (скорость резания при точении) [c.198]

Рассмотренные методы графического дифференцирования и интегрирования при всей их простоте и наглядности не рашают вопросов кинематики точки полностью. Диаграммы дают лишь скалярные кинематические величины, направления же векторов этих величин неизвестны. Кинематические параметры —скорости и ускорения — можно определить при помощи графического дифференцирования только после того, как построены траектория и график перемещений. Графический же метод, основанный на построении планов скоростей и ускорений, в достаточной степени разработан, точен и удобен в практическом применении при исследовании движения механизмов. Кроме того, он дает возможность непосредственно определять скорости и ускорения без построения диаграммы пути и без графического дифференцирования. [c.70]

На рис. 1 представлен общий вид нового двухсуппортного токарного полуавтомата попутного точения, спроектированного и изготовленного на Ереванском станкозаводе им. Дзержинского совместно с МВТУ. По своей кинематике и конструктивному исполнению станок значительно проще обычных моделей токарных станков. В нем нет таких конструктивных элементов, [c.175]

В общем случае перечисленные параметры схем размерной ЭХО могут быть либо непрерывны, либо изменяться прерывисто во времени и пространстве. Так же, как и в широкоприменяемых методах обработки материалов (точение, шлифование, электроэрозия), геометрия обрабатываемой поверхности при размерной ЭХО определяется кинематической линией станка и геометрией инструмента [98]. Чаще всего при выполнении копировально-про-шивочных работ катод движется прямолинейно и равномерно, и лишь иногда используются схемы со сложной кинематикой движения катода [170]. Теоретически доказано и экспериментально подтверждено [210], что обеспечение движения катода к обрабатываемой поверхности приводит к повышению точности обработки по сравнению с обработкой неподвижным катодом в прочих идентичных условиях. Развитие метода размерной ЭХО в направлении применения малых МЭЗ (0,05 мм и менее) привело к созданию новой схемы обработки с катодом, движущимся в направлении от обрабатываемой поверхности во время приложения к электродам технологического напряжения. Характер движения катода можно рассматривать как кинематическую характеристику схемы размерной ЭХО. При постоянстве скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическая характеристика будет непрерывна, а в случае изменения скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическую характеристику схемы будем считать прерывистой. Изменение скорости катода лишь по величине не является достаточным условием прерывистости этой характеристики. [c.194]

В конце курса дана заключительная глава (лекция), выявляющая общую методику курса, построенную на аналогиях процессов сверления, фрезования и шлифования с точением. Эш аналогии касаются геометрии режущих инструментов, кинематики и кинето-статаки процессов резания, расчета производительности, методов получения экспериментальных зависимостей для силы и скорости резания, методов назначения оптимальных режимов резания и др. Выявление и использование этих аналогий будет полезным как для преподавателей, так и для студентов с методической и научной точек зрения. [c.5]

Кинематика процесса точения (скорость резаиия). Производительность режущих инструментов зависит прежде всего от скорости резания, допускаемой износостойкостью и температуростойкостью-режущих сплавов, геометржи режущего инструмента, от размеров среза металла, физико-механических свойств обрабатываемого металла, а также и от других факторов. [c.168]

При фрезовании, так же как цри точении и сверлении, изучают кинетостатику фрезования (силы и моменты при равномерном вращении фрезы) и кинематику процесса фрезований (скорость фрезования). Динамические явления — пуск станка в ход, остановка го, выбалансировка с оправкой — должны рассматривать в курсе Металлорежущие станки . [c.410]

Основные понятия и определения. Основные понятия кинематики протягивания весьма просты. Работа зуба протяжки аналогична работе зубострогального станка. Направление продольной подачи совпадает с лезвием. Радиальная подача осуществляется за счет разной высоты зубьев протяжки. Основная плоскость перпендикулярна оси протяжки. Вторая координатная плоскость проходит через лезвие перпендикулярно к основной плоскости и будет в. этом случае плоскостью резания. Отсчет углов ведется от плоскости резания (фиг. 314). Наименования углов протяжки аналогичцы углам при строгании и точении. Углы измеряются в плоскости hoji-мального сечения зуба а — задний угол, Р — угол заострения зуба, у — передний угол, б — угол резания. Толщина срезаемого слоя а, ширина Ь, длина L. [c.451]

Увеличение числа режущих элементов при неизменной кинематике движений изменяет картину срезаемого припуска в сторону уменьшения сечения среза. Наиболее высокую степень дифференциации обеспечивают способы абразивной обработки базовые - точение абразивом (ТА), строгание абразивом (СА) и шлифование (Ш) переходные - абразивное строготочение (хонингование, суперфинишная обработка), плоское и круглое шлифование. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...