Расчет шахт

Расчет шахты-сепаратора. Сечение шахты определяется из выражения [c.83]

Первоочередное применение средства снижения токсичности двигателей находят в условиях производства с ограниченным воздухообменом (строительные объекты, карьеры, шахты, гаражи и стоянки), складские помещения, теплицы, животноводческие фермы и т. д.). В таких условиях вероятность превышения предельно допустимых концентраций токсичных компонентов ОГ в атмосфере высока (рис. 60), поэтому в ряде случаев технология проведения работ предусматривает обязательное применение средств снижения токсичности двигателей. Расчет экономического эффекта от их применения основывается на условии обеспечения ПДК в атмосфере рабочих зон при их использовании в сравнении с базовым вариантом (установка дополнительной вентиляции, периодическая остановка работ в зоне повышенного загрязнения для проветривания, применение электротяги и т. д.). Годовой экономический эффект определяется по формуле [c.111]

Вместе с развитием торговых сношений к концу средних веков начинается быстрое развитие промышленности, также повлекшее за собой развитие механики. Мощно развивается военная промышленность. Для добычи громадного количества металла возникла необходимость более эффективной эксплуатации шахт и рудников и перед механикой встали следующие задачи подъем руды с большой глубины и необходимые для этого расчеты воротов, блоков и пр., устройство вентиляционных приспособлений в шахтах, откачка воды из шахт и т. п. Кроме того, артиллерия потребовала от механики разрешения ряда вопросов изучение прочности орудия при наименьшем его весе, изучение зависимости сопротивления воздуха от скорости снаряда, определение его траектории в пустоте и в воздухе и т. д. [c.13]

Уникальная методика Девиса нашла еще одно применение. В 1971 г. она была использована для регистрации солнечных нейтрино. Опыт был поставлен в золотой шахте штата Южна Дакота (США) на глубине 1500 м. На этот раз объем детектора составлял 380 (610 г) жидкого тетрахлорэтилена. В результате измерений был обнаружен очень небольшой (0,3 0,2 атома аргона в день) эффект, который можно отнести за счет солнечных нейтрино. Этот эффект оказался в семь раз меньш предсказанного теоретически и только, в пять раз больше минимально возможного эффекта, который должен наблюдаться при термоядерном происхождении солнечной энергии. В связи с этим пришлось пересмотреть расчеты водородного и углеродного циклов. В результате новых расчетов было показано, что результат эксперимента Девиса можно согласовать с термоядерной природой солнечной энергии, если предположить, что основной вклад в нее ( 95%) вносит водородный цикл и что температура центральной области Солнца не превышает 14,3 млн. градусов (раньше ее оценивали в 20 млн. градусов). [c.245]

В табл. 23 даны предельно допускаемые скорости газа на входе в первый пакет конвективной шахты для некоторых видов топлив. Минимальные скорости газов по условиям заноса поверхностей нагрева при расчете котла на нижнем пределе нагрузки принимают следующие = 6 м/с для поперечно омываемых пучков пУг = 8 м/с для трубчатых и регенеративных ВП при продольном обтекании их газом. [c.197]

При расчете размеров соединительного газохода необходимо помнить, что температура в его начале и конце (начале конвективной шахты) ограничена (см. табл. 15), скорость Шг газа и шаги 5i и Sj труб должны быть оптимальными, а компоновка труб может быть только коридорной. [c.212]

При этом вначале на основе практического опыта устанавливают время проведения первичной и затем повторной толщинометрии труб, увязывающей интенсивность истирания металла со временем или количеством перемещаемой массы, прошедшей по трубам, а также расположение мест измерений. Так, например, на одной из шахт Донецкого бассейна было установлено, что первичную толщинометрию вертикальных участков трубопровода необходимо проводить после прохождения по ним около 150 тыс. тонн пульпы горизонтальных — 25 тыс. тонн, колен — 5 тыс. тонн повторная толщинометрия проводится по данным первичной и ориентировочного расчета, что труба истирается на один миллиметр на участках в названной последовательности после прохождения по ним около 21 3,5 и 1 тыс. тонн пульпы соответственно. Минимально допустимая толщина стенок труб на вертикаль- [c.79]

Общезначимым фактом для всех видов энергоресурсов является снижение точности оценок по мере агрегирования данных. Как только оценки отдельных месторождений интегрируются на вышестоящем уровне компанией или правительством, возникает тенденция к округлению цифр в большую либо меньшую сторону по мере объединения с данными других шахт и месторождений. Без сомнения, всегда существует опасность, что цифры преувеличены или скорректированы с целью приукрасить истинное положение дел, и, конечно, первоначальные конкретные расчеты для отдельных месторождений во многом теряются или игнорируются при передаче по инстанциям. С учетом данного обстоятельства важно при проверке данных о ресурсах ориентироваться на информацию, собираемую как можно ближе к ее источнику. [c.31]

РАСЧЕТ ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В ШАХТЕ РЕАКТОРА [c.117]

Определение значения и скорости нарастания избыточного давления в шахте в зависимости от суммарной площади проходных отверстий — основная задача расчета всех трех этапов. Ниже приведены расчетные зависимости для, определения параметров среды в шахте реактора для третьего этапа, в котором происходит повышение давления в шахте реактора. [c.117]

Метод, расчета. Значение и скорость нарастания избыточного давления в шахте определяются суммарной площадью про- [c.117]

С учетом результатов указанного выше экспериментального исследования в расчете должно быть принято двукратное увеличение степени сухости перепускаемого пара по сравнению с паром, образующимся в шахте [c.118]

Если отчет по результатам первого этапа подтвердит возможность осуществления эксперимента, начнется второй этап работ длительностью девять месяцев с общими затратами 5750 тыс. долл. Будут проведены необходимые детальные исследования зоны взрыва из восстановленных горных выработок разведочной шахты, расчет заряда, бурение боевой скважины, установка в ней ядерного устройства и его детонация, бурение разведочных (после-взрывных) скважин и оценка результатов взрыва. [c.136]

Фундаменты под крупное оборудование, а также значительно ослабленные отверстиями, выемками и шахтами подвергаются дополнительному расчету на прочность по формулам строительной механики и нормам проектирования железобетонных конструкций. [c.1007]

Тепловой расчет выполнен для варианта с дополнительной конвективной шахтой н серийными ротационными горелками для газа и мазута (см. рис. 6.15). [c.127]

Помимо приведенных выше балансовых соотношений, показывающих, до какой температуры возможно ох- ладить газы воздухом, важное значение имеют величина поверхности нагрева и габариты котельного агрегата, получающиеся из конкретных тепловых расчетов. В частности, обычно нужно уложиться в П-образ-ную компоновку агрегата таким образом, чтобы высота конвективной шахты увязывалась с высотой топки. [c.165]

Таки М образом, предлагаемый метод расчета дает вполне удовлетворительные результаты в широком диапазоне изменения температур наружного воздуха и может быть использован при конструировании охладительных шахт зерносушилок. [c.109]

Расчет шахты и штольни. Диаметр штольни обычно определяется расчетом ее в качестве строительного туннеля, и при проектировании шахтного водослива приходится считаться с известным сечением штольни, не вовпадающим с сеченцем шахты. Для уменьшения вакуума (разрежения) в шахте и обеспечения напорного режима всей системы и особенно штольни представляется желательным устройство на всей длине шахты или на большей ее части переходного участка конически суживающейся формы. Переменные диаметры вычисляются по той же ф-ле (73) при переменном значении ординаты 1/. Место окончания конич. участка шахты и перехода его в цилиндрический определяется, с одной стороны, моментом, с другой, — условием, чтобы потери напора в штольне при напорной ее работе были равны оставшейся величине перепада. Потери напора в штольне при этом вычисляются по ф-лам гидравлики [c.86]

Для котла ТП-230 в ОТИЛ был проведен расчет компоновки всей конвективной части котла при замене газового обогрева обогревом кварцевым дисперсным теплоносителем. Согласно рис. 2-3 продукты сгорания топлива после пароперегревателя должны направляться не в опускную шахту, как обычно, а вверх — в камеру свободной газовзвеси, которая является не только противо-точной камерой нагрева дисперсной насадки, но и существенной частью дымовой трубы. При этом аэродинамическое сопротивление оо газовому тракту падает (до 130 кг м ), так как сопротивление противоточ- [c.387]

Системы снижения токсичности двигателей применяют в первую очередь для обеспечения санитарных норм на содержание вредных веществ в атмосфере объектов с ограниченным воздухообменом — производственных и складских помещениях, объектах строительства, рудниках, шахтах, карьерах, на городском маршрутном транспорте. Режимы использования двигателей в этих случаях определены сложившейся технологией проведения работ, заданным графиком движения и могут быть представлены в виде моделей эксплуатационных циклов работы двигателя и автомобиля (машины), аналогичных стандартизированным испытательным циклам. Нагрузочные и скоростные режимы работы двигателя в цикле могут быть определены либо непосредственным режимометрированием, либо аналитически, путем проведения тягового расчета автомобиля по заданным параметрам движения. По найденным режимам работы двигателя в поле токсической характеристики определяют часовые выбросы токсичных компонентов, а при необходимости, зная скорость движения автомобиля, и пробеговые выбросы. Непосредственное определение нагрузки двигателя в эксплуатационных условиях представляет собой трудоемкую экспериментальную задачу, поэтому целесообразно использовать аналитический метод определения нагрузки. [c.103]

Таким образом, допустимая по условию прочности дли за стержня получается очень большой. Поэтому учет собственно го веса вертикальных стержней необходим только в редких случаях — при весьма большой их длине, например при расчете трос зв подъемников в глубоких шахтах или весьма малой прочное ги материала. В большинстве же практических случаев расчет такгх стержней производится без учета собственного веса. [c.76]

Конструкторский расчет располагаемых в соединительном газоходе поверхностей проводится при известном размере входного окна (из расчета топки). При сжигании газа и мазута ввиду отсутствия золы (Ар = 0) нижняя часть газохода может быть выполнена горизонтально. Для твердых топлив с целью обеспечения ссыпания частиц золы угол наклона нижнего ската не должен быть меньше 45°. В конце газохода допускается горизонтальный участок длиной до 0,8—1 н- Ширина газохода равна ширине fli топки по фронту. Протяженность его по ходу газов зависит от числа размещаемых в нем поверхностей, вида компоновки котла, способа расположения горелок. Так, фронтальная и боковая, а при одновихревой схеме и тангенциальная компоновки горелок не лимитируют протяженности соединительного газохода. В то же время встречная или встречно-смещенная компоновки горелок на фронтальной и задней стенках топки требуют определенного расстояния между радиационной и конвективной шахтами по условиям размещения, ремонта и обслуживания как самих горелок, так и пыле- и воздухопроводов. Несколько проще решаются вопросы при выполнении воздухоподогревателя выносным (см. рис. 70). [c.212]

Известны передвижные дефектоскопические лаборатории (ПДЛ) по стандарту СЭВ двух типов — легкого и среднего. Опыт различных организаций и предприятий показал эффективность использования ПДЛ. Для проведения дефектоскопии на шахтах отрасли целесообразно использовать, в первую очередь, ПДЛ легкого типа, которая смонтирована на базе автомобиля Латвия или УАЗ и оборудована с расчетом выполнения полного цикла радиографического контроля, включая фотообработку и расшифровку снимков внутри помещение разделено на несколько отсеков, один из которых темный (фотоотсек). [c.47]

Давыдов Б., 71. Расчет изгибающихся двуцепных скребковых конвейеров. Сб. Транспорт шахт и карьеров в социалистических странах .. М., Госгортехиздат, 1962. [c.427]

Поскольку см=Сосм t, ТО ДЛЯ ТОГО чтобы воспользоваться формулой (7.3) ДЛЯ расчета температуры и давления в шахте, необходимо знать изохорную теплоемкость Сосм- [c.118]

При расчете параметров паровоздушной смеси по формулам (7.79) —(7.81) расход теплоноситедя из первого контура в шахту реактора считается заданным, а расходы парожидкостной смеси Спж и воздуха Сг, выбрасываемые из шахты, определяются по. формулам (7.74), (7.75). При отсутствии выброса из шахт паровоздушной смеси формулы (7.60), (7.61), (7.79) — (7.81) существенно упрош,аются. Аппроксимация и с для машинного счета может встретить затруднения. В этом случае в уравнение (7.80) можно подставить [c.120]

В последние годы кафедрой изучалась аэродинамика очистных участков при выемке угля механизированными комплексами на шахтах Межреченского месторождения. Для успешной борьбы с метаном на участках была рекомендована прямоточная схема проветривания очистных забоев с добавлением в исходящую из лавы струю свежего воздуха и повторным использованием выемочных штреков. В результате производительность механизированных комплексов увеличилась в 2—3 раза, повысилась безопасность работ, улучшились санитарно-гигиенические условия труда горнорабочих и получена экономия примерно 240 тыс. руб. в год из расчета на одну шахту. [c.83]

В конце сороковых годов на угольных шахтах широкое распространение получили.скребковые конвейеры соштампо-вацной разборной цепью. При эксплуатации конвейеров наблюдались частые обрывы цепи, частота которых еще более резко увеличилась после 6—9 месяцев эксплуатации. По,этой причине были выполнены многочисленные исследования динамики и прочности цепи, которые проводились в направлении определения динамических усилий в цепи, учета их при расчете цепи и повышения усталостной прочности по иолучей-ным результатам неоднократно корр ектировалась конструкция скребковых конвейеров, технология изготовления цепей и менялся материал для их изготовления. Однако количество отказов цепи почти не уменьшилось, срок службы ее также не изменился. [c.8]

Проведенные расчеты различных тепловых схем котельных с комбинированными пароводогрейными котлами показали, что наиболее полное и эффективное использование установленных комбинированных котлов и другого оборудо-аания котельной имеет место при применении в таких котельных не менее трех комбинированных котлов. В табл. 7.1 помещены основные данные возможной работы котельной с тремя комбинированными котлами на базе серийных водогрейных котлов типа ПТВМ-ЗО-М, выполненными с дополнительной конвективной шахтой. Такая котельная при сжигании мазута в обычных гор елочных устройствах может покрывать максимальную тепловую нагрузку по горячей воде до 75 Гкал/ч с одновременной выдачей 50 т/ч пара в течение круглого года. [c.167]

Нижний горизонт окислительной зоны образуется там, где вводится воздух, поэтому место расположения этого горизонта по высоте шахты определяется расчетом слоевого режима, проводимым по методу противоточиого теплообменника. Ниже указанного горизонта, как правило, углерод отсутствует, и эта часть шахты называется зоной охлаждения. Выше верхнего горизонта окислительной зоны располагается зона подготовки сырых материалов. [c.345]

При расчете производительности перетоков по материалу при попутном или встречном движении газа, применяя методику [Л. 341], нет необходимости заранее знать трудноизмеряемую величину скорости газа в перетоке, а можно пользоваться заданными, подсчитанными или легко находимыми из опыта перепадами давлений. Оценка же скорости газа в спроектированном перетоке будет нужна при этом лишь для определения каких-либо побочных эффектов, связанных с подобным проскоком газа. Для этих ориентировочных оценок можно воспользоваться расчетом по известным корреляциям фильтрации газа сквозь неподвижный плотный слой. Правда, по некоторым данным [Л. 349] порозность гравитационно движущегося плотного слоя больше, а гидравлическое сопротивление соответственно меньше, чем для такого же неподвижного. В условиях лабораторных опытов [Л, 349] с шахтами диаметром 75— 120 мм с крупными узкофракционированными материалами (со средним размером частиц от 4,73 до 15,5 мм) расхождение сопротивлений неподвижного и движущегося слоев достигало 50% и более. [c.267]

Пример 3. Произвести расчет обмуровки для бесприсосной конвективной шахты, состоящей из стальной обшивки с ребрами, которая изолирована минераловатными плитами размером 2X60 мм и покрыта по металлической сетке асбоцементной штукатуркой тодтци-ной й=15 мм. [c.87]

Как показали результаты проведенных экспериментальных исследований [22, 41, 63], при истечении насыщенной воды в защитную оболочку, снабженную трубопроводом перепуска, всегда имеет место сепара-ционный эффект, приводящий к уменьшению влагосодержания в потоке уходящей из помещения паровоздушной смеси по сравнению с влаго-содержанием среды в помещении. С учетом указанного исследования в расчете должно быть принято двукратное увеличение сухости перепускаемого пара по сравнению с паром, образующимся в шахте [c.187]

В тепловых расчетах варианта 2 (табл. 7-2) для нагрузки 100 и 70% по сравнению с расчетом котла ПК-41 поверхность нагрева экономайзера сокращена почти на 40% и поверхность нагрева переходной зоны увеличена на 15,7%. Ступени промежуточного перегревателя скомпонованы в конвективной шахте без рассечки, и температура газов перед ними сохранена такой же, как и в расчете котла ПК-41 — 839° С. Поэтому промежуточные перегреватели обоих котлов рассматриваются как равнонадежные (см, п. 3, 7-2), не требующие специальных защитных устройств для охлаждения труб при пусках и сбросах нагрузки. [c.270]

На котле ТГМ-94 (500 т/ч,. 137,2 бар, 670/670° С) установлены 30 газомазутных горелок, расположенных в три яруса по фронту. Суммарная их производительность на одном виде топлива составляег 150% от максимального расхода топлива на котел. Таким образом, полная нагрузка котла обеспечивается работой двух ярусов. При работе двух верхних ярусов горелок иа мазуте или двух нижних — на газообразном топливе температура газов на выходе из топки примерно одинакова. Это сближает условия работы промперегрева-теля при сжигании разных видов топлив. Динамическое регулирование температуры пара осуществляется рециркуляцией газов. Подача 10% газов из конвективной шахты с темяературой 380° С, как показывают расчеты, эквивалентна увеличению температуры газов в конце топки на 100° С [Л. 19]. [c.137]

При естественной тяге самотягу в вертикальных газоходах следует рассчитывать по участкам. При искусственной тяге допустимы упрощения в расчете самотяги. Так, самотяга задней шахты при П-образной камлоновке может быть рассчитана сразу по средней температуре газов в задрей шахте, а для трехба-рабан. ого котла можно принять, что самотяги второго и третьего котельных пучков компенсируют друг друга. [c.511]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...