Скорости резания при расточке

Примечай и е. Скорость резания при расточке определяется путем умножения данной [c.207]

При практических расчетах режимов резания принято уменьшать скорость резания при расточке на 10—15% сравнительно с наружным точением и, следовательно, в этом случае можно принять скоростной коэффициент Со = 0,85. [c.194]

Скорости резания при расточке [c.702]

Скорость резания при расточке определяется путем умножения скорости резания при продольной обточке на коэфи-циент 0,9. [c.702]

Положение о постоянстве оптимальной температуры резания для всех экстремальных точек семейства кривых ho.n=f (v), полученных при расточке отверстий различного диаметра, может быть использовано для ускоренного определения оптимальных скоростей резания при расточке отверстий любого диаметра. [c.177]

Скорости резания при расточке отверстий в деталях из черных металлов принимают в пределах 80—200 м/мин, в деталях из бронзы 200—300 м/мин, а в деталях из алюминиевых сплавов до 1000 м/мин. Глубину резания в зависимости от характера обработки принимают от 0,05 до 0,25 мм, а величину подачи, оказывающую главное влияние на качество обрабатываемой поверхности, назначают в пределах 0,02—0,12 мм. [c.203]

Указанная в таблице скорость резания при расточке ограничивается обычно числом оборотов шпинделя и условиями спокойной работы станка. [c.277]

Скорость резания при грубой и чистовой расточке вычисляется по формуле (13) коэфициенты, показатели степени и поправочные коэфициенты к формуле (13) те же, что и для токарных резцов (см. стр. 54 — 57). Средние [c.70]

Рассмотрим зависимости отношения твердостей инструментального и обрабатываемого материалов от температуры резания, приведенные на рис. 64 и построенные по данным рис. 63. Из рисунка следует, что в интервале температур 650—920° С это отношение меньше в случае расточки упрочненной стали 45. Сопоставляя рис. 63 и 64, видим, что разница отношений при обработке упрочненной и неупрочненной сталей со скоростью 80 м/мин хорошо согласуется с величиной понижения стойкости резцов при расточке упрочненной стали в сравнении с неупрочненной на той же скорости резания. Это соответствие имеет место в диапазоне условий резания, при которых адгезионный износ является доминирующим, стойкость инструмента определяется отношением твердостей инструментального и обрабатываемого материалов, а температура резания воздействует на стойкость только косвенно, через изменение этого отношения. Нарушение рассматриваемого соответствия при возрастании скорости резания до 180 м./мин вызвано возникновением и усилением диффузионных процессов, интенсивность которых для данной пары инструментального и обрабатываемого материалов определяется лишь температурой [65]. А поскольку температура резания при расточке упрочненной стали ниже температуры при расточке неупрочненной стали, интенсивность диффузионного износа в первом случае будет меньше, чем во втором. Таким образом, при обработке упрочненной и неупрочненной сталей диффузионный износ оказывает на стойкость инструмента воздействие, противоположное воздействию адгезионного износа. Поэтому на восходящих участках стойкостных кривых (см. рис. 56), вблизи их максимумов. [c.96]

Значение постоянных коэффициентов и показателей степеней в формуле скорости резания при наружном точении и расточке [c.342]

Для обработки рабочей поверхности вкладышей, изготовленных из сплава A M, применяется чистовая расточка на больших скоростях с малой глубиной резания при смазке керосином или скипидаром. [c.113]

Поправочные коэффициенты на скорость резания в зависимости от размеров расточной оправки или борштанги при расточке резцами из быстрорежущей стали Р18 [c.423]

Поскольку допускаемое сечение стружки при предчистовых и чистовых проходах не ограничивает подачу, а на скорость резания влияют те же факторы, что и при черновой расточке, то формула примет следующий вид [c.131]

Сверление спиральными сверлами на токарных станках произ-. водится очень редко — при особо единичном характере производства и при —<10. Также редко применяется зенкерование и развертывание и только до диаметров 50—80 мм. Глубокое сверление И глубокое растачивание производятся следующими методами а) вращением детали и только поступательными движениями инструмента б) вращением детали, вращением инструмента и его продольной подачей. Второй метод увеличивает скорость резания и уменьшает возможность увода оси изделия. Часто при расточке устанавливают не один, а несколько резцов. При этом соответственно увеличивается производительность. Резцы устанавливаются с таким расчетом, чтобы подача увеличивалась за счет -соответствующей их установки или за счет распределения глубины резания между всеми ими. Второй способ чаще применяется в единичном производстве из-за более простой установки инструмента. [c.270]

Стойкость резцов см. выше, табл 16. При расточке с большими скоростями резания стойкость может быть меньше указанной в табл 16. [c.317]

При точении (расточке), особенно вязких сталей с высокими скоростями резания, необходимо предусматривать дробление или завивание образующейся стружки (табл. 1). [c.6]

Для расточки образцов использовался вертикально-фрезерный станок модели 676. Деформации на наружной поверхности образцов измерялись тензорезисторами типа КФ5 с базой 5 мм. Тензорезисторы покрывались слоем гидроизоляции, состоящей из воска, канифоли и минерального масла. Расточка производилась с водоэмульсионным охлаждением. За счет низких скоростей и малой глубины резания и интенсивного охлаждения температура моделей при расточке поддерживалась на уровне 30°С. При измерении деформаций использовался прибор ИДЦ-1, расточка моделей проводилась до тех пор, пока фиксировались изменения тангенциальных деформаций. [c.127]

Сплав ВКЗ наиболее твердый и хрупкий. Он предназначается для тонкой скоростной обточки и расточки чугуна, т. е. для обработок с очень маленькими стружками при больших скоростях резания. [c.194]

Обычно скорость резания исчисляется исходя из наибольшего диаметра детали, т. е. при наружном точении исходят из диаметра обрабатываемой поверхности, а при внутренней расточке—из диаметра обработанной поверхности. [c.69]

Цикл 3 с переменной рабочей подачей применяется при расточке и обточке в тех случаях, когда производится с одной установки черновая и чистовая обработка последовательно двумя резцами. В период работы первого резца подача происходит быстрее, чем в период работы второго. Такая необходимость в изменении скорости подачи возникает, например, при фрезерных работах в связи с резким изменением глубины резания. [c.247]

Из приведенных на рис. 56—58 данных видно, что при работе на высоких скоростях резания,соответствующих правым участкам кривых V — Т, стойкость при расточке упрочненной стали выше, чем при расточке неупрочненной стали. При работе в области более низких скоростей резания, соответствующих левым участкам кривых V — Т, замечено обратное влияние предварительного упрочнения на стойкость резцов. [c.89]

Рис. 56. Зависимости стойкости Т резцов от скорости резания v при расточке сталей 45 (а), У8А (б) и 10 (в) с подачей s=0,17 мм/об при глубине резания t = = 0,5 мм

При расточке упрочненных и неупрочненных сталей 10 и У8А имеет место такое же влияние температуры и скорости резания на вид и интенсивность износа инструмента. [c.95]

Располагая приведенным выше материалом, выясним причину различия стойкостей инструмента при обработке упрочненной и неупрочненной сталей. Ранее отмечалось, что увеличение степени упрочнения стали вызывает снижение стойкости резцов при ее расточке в диапазоне скоростей резания, расположенных в зоне действия адгезионного износа. Если предположить, что отношение твердостей инструментального и обрабатываемого материалов (Яи.м и Яо.м) при обработке упроч- [c.95]

Обработка результатов экспериментов, приведенных на рис. 56, позволила получить зависимости, в которых отражается влияние скорости резания, подачи и твердости обрабатываемой стали на стойкость резцов при расточке. Для правых участков стойкостных кривых, где наблюдается диффузионный износ инструмента, получена зависимость [c.99]

Таким образом, влияние предварительного упрочнения сталей деформирующим протягиванием на стойкость инструмента зависит от природы его износа и может быть двояким. В зоне действия адгезионного износа (протягивание, расточка на низких скоростях резания) стойкость инструмента несколько снижается (на 10—25%) при увеличении степени упрочнения обрабатываемой стали, а в зоне действия диффузионного износа (расточка на высоких скоростях резания) она повышается на 30—100%. [c.104]

Зависимости стойкости твердосплавных (Т15К6) резцов от скорости резания при расточке сталей 10, 45 и У8А, упрочненных деформирующим протягиванием, в диапазоне скоростей резания 80—400 м/мин имеют максимумы, которым соответствуют температуры резания 900—940° С. При температурах резания, превышающих названные, преобладает диффузионный износ твердосплавных расточных резцов, а при более низких температурах резания — адгезионный износ. Режущие протяжки (сталь Р18) npi обработке упрочненных сталей подвергаются преимущественно адгезионному износу. [c.142]

При токарной обработке и расточке твердосплавным инструментом с пластинами марки ВК8 железокерамических деталей с 25% пор скорость резания не должна превышать 100—110 м1мин. При работе алмазными резцами можно применять более высокие скорости. Скорость резания при инструменте из быстрорежущей стали около 30 м/мин.. [c.371]

Скорость резания. Назначается в зависимости от прочностных характеристик обрабатываемого материала. Однако в некоторых случаях она ниже рекомендуемых скоростей для твердосплавных инструментов. Это обусловлено, с одной стороны, неблагоприятными условиями резания, с другой — тем, что не все станки имеют достаточную частоту вращения шпинделя для достижения оптимальной скорости резания при обработке отверстий малого диаметра. Ограничением скорости резания на координатно-расточных станках является возникновение значительных динамичных сил на резце вследствие его нецентричности при расточке. [c.97]

Тонкое растачивание отверстий выполняют на расточных станках, обладающих значительной жесткостью конструкции и изготовленных с высокой точностью. Для расточных работ применяют расточные резцы, оснащенные пластинками из сплавов Т30К4 и Т60К6, а также алмазные резцы, изготовляемые из синтетических и естественных алмазов. Растачивание производят на высоких скоростях резания (при обработке цветных металлов V — = 5—25 м/сек, а черных о = 1,7 5 м/сек), при очень малых сечениях срезаемого слоя (х = 0,01—0,1 мм/об и I = 0,05—0,2 лл<). Тонкое растачивание дает точность и класс чистоты обработки выше, чем обыкновенное растачивание (точность до 1-го класса, а шероховатость поверхности до 10-го класса). При обработке отверстий в тонкостенных стальных заготовках, а также при расточке вкладышей из очень вязких цветных металлов метод тонкого растачивания находит наиболее широкое применение. [c.608]

Пример 88. На карусельном станке обтачивается шкив диаметром D = 2 м при диаметре отверстия ступицы d = 0,175 м. Сколько оборотов в минуту должен делать шкив при обточке обода и сколько при расточке ступицы для того, чтобы скорость резания v составляла 1,5 м1сек [c.165]

Поправочные коэффициенты на скорость резания в зависимости от размера расточной оправки или борштангп при расточке резцами, оснащенными пластинками из твердого сплава [c.424]

Для расточки отверстий в стальных деталях используют резцы с пластинками из тнтанокобальтового твердого сплава, а для чугунных деталей — вольфрамокобальтового. Режущую часть резцов для обработки деталей из цветных металлов и сплавов изготовляют из технических алмазов. Резцы крепят в специальных оправках, которые обеспечивают жесткость системы шпиндель—оправка—резец, отсутствие радиального биения резца за счет точной пригонки посадочных мест оправок по шпинделю и возможность тонкой регулировки вылета резца. Алмазно-расточные станки снабжены быстроходными расточными головками и бесступенчатой гидравлической подачей, что дает возможность вести обработку на больших скоростях резания (до 1000 м/мин) при весьма малых подачах. [c.428]

Обработка вкладышей. Высококачественная поверхность вкладышей, залитых свинцовистой бронзой, получается при окончательной расточке победитовыми резцами со скоростью резания v = 150—180 mImuh при подаче от 0,1 до 0,05 мм [8]. [c.160]

Сплав Т30К4 предназначается для обработки сталей при больших скоростях резания и малых размерах стружки, т. е. для тонкой обточки и расточки сталей. [c.196]

По результатам экспериментов (рис. 56) построены зависимости стойкости Т твердосплавных резцов (сплав Т15К6 у = 10° а = = 10° ф = 60° ф1 = 15° г = = 0,1 мм) от скорости резания V при расточке упрочненных и неупрочненных сталей. В диапазоне скоростей резания 80—400 м1мин кривые стойкости имеют максимумы. На участках этих кривых, расположенных справа от перегибов, стойкость резцов резко понижается при увеличении скорости резания, а на их левых участках наблюдается возрастание стойкости резцов при увеличении скорости резания. Качественно такое же влияние V ка Т при обработке других материалов твердосплавным инструментом описано в работах [1, 31, 67]. [c.89]

На рис. 59 представлены зависимости стойкости резцов от величины подачи, полученные при расточке стали 45 на двух скоростях резания V = 8Э м/мин (/) и и = 270 м мин (//). Из рис. 56 и 59 следует, что в зоне высоких скоростей резания существует общеизвестное влияние подачи на стойкость резцов с увеличением подачи стойкость падает. Увеличение степени предварительного упрочнения металла повышает стойкость резцов. В области более низких скоростей резания замечено возрастание стойкости при увеличении подачи. (Это явление наблюдалось такжеН. Н. Зоревым и 3. М. Фетисовой при точении молибденовых [c.91]

Рис. 61. Зависимость температуры резания 0 от скорости резания V при расточке стали 45 (в = 0,17 мм/об I — 0,5 мм) резцом (Т15К6 у = = 10° а = а, = 10° ф = 60° ф] = 15° г = 0,1 мм)

Рис. 63. Зависимость твердости НУ сплава Т15К6 (/), неупрочненной (2) и упрочненной (5) стали 45 от температуры 0 стойкости Т резцов (Т15К6) от температуры резания 0 при расточке неупрочненной (/) и упрочненной (//) стали 45 на скоростях 80 м мин (4), 120 м/мин (5) 180 м мин (6).

На рис. 65, а—и приведены микрофотографии передней и задних (главной и вспомогательной) поверхностей резца (Т15К6 у = 10° а = = 10° ф = 60° ф = 15°, г = = 0,1 мм) при расточке упрочненной и неупрочненной сталей 45, откуда следует, что износ передней поверхности резца происходит с образованием лунки, перед которой имеется фаска. По бокам лунки возникают две продольные выемки. С увеличением скорости резания эти выемки уменьшаются в размерах и исчезают, ширина лунки остается [c.97]

Отличие процессов износа передней поверхности резцов при обработке упрочненной и неупрочненной сталей на одной и той же скорости резания заключается в том, что в первом случае длина лунки на 10— 30 % меньше, чем во втором. Так, при расточке упрочненной стали 45 со скоростью 400м/мин длина лунки равна 0,60 мм, а при расточке неупрочненной стали 45 на той же скорости резания — 0,85 мм (рис. 65, в, г). Полученные результаты согласуются с экспериментальными данными по влиянию скорости резания и степени упрочнения стали на длину контакта стружки с резцом. Форма износа задних поверхностей резцов не зависит от степени упрочнения обрабатываемой стали (рис, 65, ж, з) при изменении скорости резания в диапазоне 80—400 м/мин и выражается в образовании на этих поверхностях фасок износа и продольных выемок. При уменьшении подачи число таких выемок на вспомогательной задней поверхнос- [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...