Коэффициент внутреннего пропускания

Коэффициент внутреннего пропускания Т , Г — величина, определяемая отношением потока излучения, достигшего выходной повер.хности однородной нерассеивающей пластаны, к потоку излучения, прошедшего через ее входную поверхность. [c.191]

Коэффициентом внутреннего пропускания х называют отношение потока излучения, прошедшего к выходной поверхности среды, к потоку излучения, вошедшего в среду. [c.767]

Для удобства сопоставления различных веш,еств, оптически однородных в направлении распространения излучения, коэффициент внутреннего пропускания приводят обычно к единичной толщине поглощающего слоя. Расчетная формула для такого приведения имеет вид [c.768]

Таблица 31.5. Границы и спектральные коэффициенты внутреннего пропускания кварцевых стекол [25]

Таблица 31.20. Спектральный коэффициент внутреннего пропускания t j оптических кристаллов толщиной

Та б л ица 31.48. Спектральный коэффициент внутреннего пропускания полимерных материалов толщиной I мм< [c.786]

Таблица 31.51. Спектральный коэффициент внутреннего пропускания полимерных материалов, подвергаемых ультрафиолетовому облучению [20]

Коэффициенты внутреннего пропускания при толщине слоя й [c.509]

Коэффициенты внутреннего пропускания для толщины 10 мм (в числителе) и 100 мм (в знаменателе) [c.521]

Флинт 508, 509 — Коэффициенты внутреннего пропускания 509 — Коэффициенты дисперсии 508, 509 — Механические характеристики 510 — Показатели преломления 508 Фотолитография 457 — Нанесение фоторезиста на подложку 458 — Последовательность процессов фотолитографии 457, 458 [c.528]

Для расчета спектральных коэффициентов внутреннего пропускания при толщине стекла, отличной от 1 см, целесообразно использовать оптическую плотность [c.121]

Для потока излучения длины волны X соответствующие коэффициенты обозначают Рх (спектральные коэффициенты пропускания, внутреннего пропускания, отражения и поглощения). [c.768]

Займемся теперь выводом явных выражений для величины В, которая входит в уравнения (5.16) и (5.1 в). Строгое выражение для этой величины выводится снова в Приложении Б. Для большинства практических целей подходит приближенное выражение, которое можно получить, исходя из простых соображений. Для этого рассмотрим резонатор длиной L, в котором находится активная среда длиной I с показателем преломления п. Можно считать, что мода резонатора образована суперпозицией двух волн, распространяющихся в противоположных направлениях. Пусть / — интенсивность одной из этих волн. В соответствии с выражением (1.7) при прохождении волны через слой dz активной среды ее интенсивность изменяется на величину dI = a N2 — Ni)I dz, где а—сечение перехода на частоте рассматриваемой моды резонатора. Определим теперь следующие величины 1) Т и —коэффициенты пропускания двух зеркал резонатора по мощности 2) а и Ог — соответствующие относительные коэффициенты потерь на зеркалах 3) Ti — относительный коэффициент внутренних потерь за проход. Тогда изменение интенсивности Д/ за полный проход резонатора запи- [c.240]

У лазера на рубине (трехуровневый лазер, % = 694,3 нм) диаметр стержня составляет 6,3 мм, а длина равна 7,5 с.м. Стержень находится в резонаторе, образованном двумя плоскими зеркалами, расположенными друг от друга на расстоянии L = 50 см и имеющими коэффициенты пропускания соответственно Га = О и Tj = 0,5. Пусть коэффициент внутренних потерь за проход составляет Ti = 10 %. Используя для Ni, п и а значения, приведен- [c.328]

Отражатели представляют собой многослойные диэлектрические зеркала или призмы полного внутреннего отражателя. В том и другом случае контролируется коэффициент отражения, пропускания и коэффициент интегрального рассеивания на рабочей длине волны. [c.241]

При измерении величины пропускания с использованием двух -одинаковых кювет с раствором и растворителем потери на отражение от внешних поверхностей окошек одинаковы и взаимно компенсируются. При отражении же от внутренних поверхностей окошек эти потери неодинаковы вследствие различия коэффициентов преломления растворителя и раствора. Однако при работе с растворами равенство г = г выполняется с достаточно хорошей точностью. [c.190]

Для изучения закономерностей распространения тепла в однородном и изотропном теле составим уравнение, описывающее изменение температуры в любой точке нагреваемого тела в зависимости от времени. Коэффициент теплопроводности и другие физические характеристики будем считать постоянными и допустим, что деформацией тела от изменения температуры можно пренебречь. В объеме тела могут действовать внутренние источники тепловыделения (например, при нагреве тела путем пропускания электрического тока), но эти источники распределены равномерно. [c.139]

Подсистемы электронного усилителя - усилительные каскады внутренние параметры - сопротивления резисторов, емкости конденсаторов, параметры транзисторов выходные параметры - коэффициент усиления на средних частотах, полоса пропускания, входное сопротивление внешние параметры - температура окружающей среды, напряжения источников питания, сопротивление нагрузки. [c.17]

Интерферометр Фабри —Перо состоит из двух зеркал с одинаковым коэффициентом отражения по мощности R и одинаковыми относительными внутренними потерями по мощности у. Покажите, что максимальное пропускание интерферометра дается выражением I — R — y) l l — R) . Вычислите максимальное пропускание в случае R = 0,9 и у = 0,01 н сравните его с соответствующей величиной для зеркал без потерь. [c.233]

Наиболее распространенным примером лазера с модуляцией усиления является TEA (лазер с поперечным возбуждением при атмосферном давлении, см. разд. 6.3.11) СОг-лазер, накачиваемый электрическими импульсами. Выбирая обычную длину резонатора L = м, коэффициент пропускания выходного зеркала 20 % и предполагая, что внутренние потери связаны только с пропусканием зеркала, получаем у ж 0,1 и Те = L/ y л 30 нс. Если считать, что время установления ядерной генерации в десять раз больше Тс, то длительность лазерного импульса должна быть порядка 300 не, что соответствует экспериментальным данным. Наконец, заметим, что в принципе любой лазер может работать в режиме модуляции усиления, если импульс накачки достаточно короткий и интенсивный, как, например, при накачке другим лазером. В качестве примеров упомянем лазеры на красителе с накачкой короткими ( 0,5 не) импульсами азотного лазера, работающего при атмосферном давлении, или полупроводниковые диодные лазеры, накачиваемые очень коротким 0,5 не) импульсом тока. [c.305]

Из-за разности оптических толщин для обыкновенного и необыкновенного лучей в четвертьволновой пластинке возможно положение, когда пропускание ее для двух лучей благодаря эффектам внутренней интерференции сильно различается. Ниже показано, что пропускание эллиптически поляризованного света может меняться в 2 раза в зависимости от азимутальной поляризации. Коэффициент пропускания для пластинки толщиной d с показателем преломления п при отсутствии поглощения равен [5] [c.27]

Влияние клиновидности пластинки на измерение коэффициента пропускания или отражения. В случае, когда пластинка имеет высокий показатель преломления, существенны многократные внутренние отражения света, при этом проходящий и отраженный пучки включают несколько пучков разных порядков. Если между поверхностями имеется ненулевой угол, пучки разных порядков выходят из пластинки под разными углами к нормали (в виде веера). При этом фотоприемник может не зарегистрировать часть проходящей или отраженной мощности зондирующего пучка. Если потерянная часть мощности будет приписана поглощению света в пластинке, вычисленная температура окажется завышенной по сравнению с действительной температурой пластинки. Оценим, при каких значениях клиновидности пластинки этот эффект будет иметь влияние на результат измерения. [c.124]

Рис. 5.15. Зависимость вычисленного на основе модели многократных внутренних отражений света в пластине (-/) и модели однократного прохождения (2) коэффициента поглощения от измеренного коэффициента пропускания света монокристаллом кремния

Были предприняты попытки применить резонансные мембраны, собственная частота которых может путем натяжения настраиваться на частоту излучения. Принципиальная схема такой настраиваемой мембраны показана на рис. 71. С помощью внутреннего ввинчивающегося кольца пластмассовая мембрана натягивается до нужных пределов. К сожалению, мембраны больших размеров, изготовленные из пластмасс, не удается натянуть достаточно равномерно кроме того, со временем материал стареет и вытягивается. Металлическая же фольга не обладает достаточной выносливостью к знакопеременным напряжениям и, как правило, через 1—2 часа работы разрушается. Поэтому, несмотря на сравнительно высокий коэффициент пропускания, резонансные мембраны также мало перспективны в промышленных условиях. Именно поэтому мембраны используются лишь в лабораторных и опытных установках, где потери энергии и малая длительность работы не играют решающего значения. Наилуч- [c.102]

Формулой (1.31) не учитываются потери при отражении на поверхностях склейки деталей, если иа них нет светоделительных покрытий, и на поверхностях призм при полном внутреннем отражений, так как потери на этих поверхностях незначительны. При расчете коэффициента пропускания оптических систем удобнее пользоваться формулой (1.32), по которой сначала вычисляют оптическую плотность системы ) = = — ят, а затем по вычисленному значению > находят коэффициент пропускания т. [c.48]

Согласно (6.14), времена жизни фотонов в резонаторе 10 10 с. Подставляя (6.13) в (6.14) и вводя безразмерный коэффициент Г всех потерь в резонаторе за один проход, т. е. дифракционные потери, потери на пропускание зеркал, внутренние потери в активной среде, получаем время жизни фотона в резонаторе [c.46]

Иногда для модуляции лазерного излучения используется нарушение полного внутреннего отражения. Схематически такой модулятор показан на рис. 19.3,г. Зависимость коэффициента пропускания контактного затвора (правое зеркало) от зазора между призмой и пластиной й) показана на рис. 19.3,5. Величина зазора управляется с помощью пьезоэлектрического элемента. Недостатком [c.179]

Спектральная зависимость коэффициента поглощения К 1) в интервале длин волн 800—600 нм (кривая 2 рис. 1) построена по данным измерения пропускания пластин YIG различных толщин (100—30 мкм), вырезанных из монокристалла, а при 600—40 нм рассчитана методом Крамерса — Кронига. Как видно из рисунка, в длинноволновом диапазоне (л меньше 500 нм) имеются сравнительно слабые (7(<5Х X 10 см ) полосы поглощения они связаны с внутренними переходами в З -подоболочках ионов Fe + [1—5]. Значительное увеличение поглощения при переходе к более коротким волнам (500—200 нм) говорит о наложении на внутренние переходы разрешенной сильной полосы переноса заряда от ионов кислорода к Fe +. В области наиболее сильного поглощения (/( 10 см ) могут иметь место межзонные переходы в s-зоны железа и иттрия. [c.150]

Коротковолновой границей пропускания Хтю называют длину волны со стороны более коротких волн, при которой спектральный коэффициент внутреннего пропускания для толщины вещества 10 мм не ниже 0,50. Аналогично определяется длинноволновая граница пропускания Xmai, но для ДЛИННОВОЛНОВОЙ части спектра. Xmin и Xmai измеряют В единицах длины. [c.767]

До снх пор мы интересовались конфигурацией поля внутри резонатора. Характеристики пучка, выщедшего из лазера, можно найти, решая дифракционную задачу и принимая в качестве исхо,л-ного распределение поля на внешней стороне зеркала, отличающееся на коэффициент пропускания зеркала от поля на внутренней его поверхности. [c.807]

С. Д. Ковалев [3.39, 3.44] провел экспериментальное исследование теплоотдачи в следующем диапазоне параметров давлений 10—85 бар, чисел Re=(0,24—2)-10 , температуры газа до 550 °С, температуры стенки до 650 °С. Тепловой поток менялся от 0,45-10 до 2-10 Вт/м . Экспериментальный участок был выполнен из труб (сталь 1Х18Н9Т) с внутренним диаметром 10 мм, толщиной стенки 2 мм и длиной обогреваемой части 5 м. На наружной поверхности по верхней образующей трубы приварены с постоянным шагом 16 термопар, служащих одновременно потенциальными отводами для замера падения напряжения на отдельных участках. Обогрев трубы производился путем непосредственного пропускания переменного тока низкого напряжения. В эксперименте производились замеры температур газа на входе в экспериментальный участок и на выходе из него, температур наружной стенки трубы, давления, расхода газа, силы тока и падения напряжения как на отдельных участках, так и по всей длине трубы. Предварительно была проведена тарировка на водяном паре, показавшая удовлетворительные результаты. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи не [c.99]

ВОЛНОВЫХ, объясняет эту разницу только частично. Разница в коэффициентах отражения внутренних и наружных сторон листьев гораздо более чувствительна она дает возможность объяснить небольшие различия, которые получаются в измерениях пропускания в зависимости от того, обрагцены ли листья к лампе своей верхней или нижней стороной. [c.123]

При определении коэффициента диффузии углерода в 7-железе также был использован стационарный метод. При этом полый цилиндр отжигали в газообразном карбюризаторе при одновременном пропускании обезуглероживающего газа через внутреннюю полость цилиндра. Измеряли общее количество углерода, удаляемого с помощью обезуглероживающего газа в единицу времени, а затем после опыта определяли градиент концентрации углерода. В случае у-железа коэффициент D увеличивается с двух до четырех при переходе от чистого железа к железу, насыщенному углеродом. Поскольку система находится в стационарном состоянии, зависимость D от концентрации можно получить, анализируя изменение градиента концентрации с изменением состава. [c.135]

Интерферометр Фабри—Перо. Рассмотрим последовательные частичные отражения и прохождения света через две стеклянные пластины, внутренние поверхности которых строго параллельны друг другу (рис. 124), отполированы с большой точностью (от 720 до 7200 длины волны) и покрьггы силыю отражающими пленками. Пленки могут быть металлическими (серебро, золото, алюминий) или состоять из нескольких диэлектрических слоев, подобранных так, чтобы получился очень большой коэффициент отражения (см. 29). Внешние поверхности стеклянных пластин наклонены под небольшим углом (порядка 0 1°) к внутренним поверхностям, чтобы. отражения от них уводились в сторону и не смешивались с лучами, отраженными от внутренних рабочих поверхностей. Однако энергия, связанная с этими отражениями, незначительна и в последующем расчете не учитывается Кроме того, нет необходимости также учитывать поглощение света при прохождении света через стеклянную пластину. Ослабление амплитуды при отражении характеризуется коэффициентом отражения р [см. (18.5)]. Отношение амплитуды отраженной волны к амплитуде падающей равно (рис. 124). Для характеристики прохождения волны через пласти пользоваться коэффициентом пропускания т [см. (1 .9)] неудобно, поскольку он связывает амплитуду волны внутри стекла с амплитудой волны вне стекла, а в данном случае удобнее связать между собой амплитуды волн по разные стороны стеклянной пластины. Обозначим отношение модуля амплитуды прошедшей через пластину волны к модулю амплитуды падающей у[с [c.171]

При проведении таких измерений мы надеялись использовать автоматический спектрофотометр, позволяющий измерить как коэффициент отражения, так и показатель пропускания и вычислить из них поглощательную способность. Однако конструкция прибора не позволяет изменять температуру образца в столь широких пределах, поэтому был применен принцип, который использовали Эггерт и Ноддак [16]. Образец помещался внутрь шарового фотометра диаметром 15 см недалеко от стенки и освещался светом различной длины волны из двойного монохроматора через горизонтальную трубку с внутренним диаметром 15 мм, расположенную напротив образца. Другая горизонтальная трубка такого же диаметра составляла прямой угол с первой и была направлена на стенку сферы. Свет, выходящий из этой трубки, падал на поверхность фотоумножителя (R A 931 А), смонтированного таким образом [31], чтобы давать усиленный в миллион раз ток, пропорциональный освещенности. Этот ток измерялся при помощи гальванометра. Образец мог вводиться и выводиться из светового луча и отклонение гальванометра регистрировалось в обоих положениях. Поглощение определялось как I — (alb), где а и Ь — отсчеты при введенном и выведенном из луча образце. Для измерений при низкой температуре нижняя половина сферы погружалась в жидкий азот. Температура образца измерялась расположенной вблизи него медно-константа-новой термопарой. [c.311]

Устройство наиболее распространенного гелий-неонового лазера схематически показано на рис. 9.8. Газоразрядная трубка с внутренним диаметром 1 —10 мм и длиной от нескольких десятков сантиметров до 1,5—3 м имеет торцовые плоскопараллельные стеклянные или кварцевые окна, установленные под углом Брюстера к ее оси. Для линейно поляризованного излучения с электрическим вектором в плоскости падения коэффициент отражения от них равен нулю. Поэтому брюстеровские окна обеспечивают линейную поляризацию излучения лазера и исключают потери энергии при распространении света из активной среды к зеркалам и обратно. Трубка помещена в резонатор, образованный зеркалами с многослойными диэлектрическими покрытиями (см. 5.7). Такие зеркала имеют очень высокий коэффициент отражения в нужном спектральном интервале и почти не поглощают свет. Пропускание зеркала, через которое выводится излучение, выбирается обычно около 1—2%, другого — менее 1%. Особенно удобен резонатор, близкий к конфокальному, так как он вносит малые дифракционные потери и легко поддается юстировке. [c.454]

Таким образом, пара внутренних зеркал может рассматриваться как одно зеркало с коэффициентом отражения / эфф и пропусканием 0эфф. Как видно из (18.11), эффективный коэффициент отражения системы из двух зеркал значительно выше коэффициента отражения зеркал, составляющих систему. Например, при 7 = 0,8 [c.142]

Кабины водителей грузовых автомобилей и салоны легковых автомобилей освещакя одним — тремя светильниками-плафо-нами. Плафоны должны создавать неслепящий рассеянный свет, что обеспечивается применением в них рассеивателей из матированных или диффузно пропускающих свет материалов. Матированную поверхность с внутренней стороны рассеивателя получают после соответствующей механической или химической обработки. Коэффициенты пропускания и отражения матированных поверхностей составляют соответственно 0,74—0,83 и 0,14—0,09. Диффузно пропускающие свет (молочные) стекла распределяют проходящий через них световой пучок в телесном угле 2л. Молочные стекла для плафонов имеют коэффициенты пропускания и отражения в пределах соответственно 0,38—0,53 и 0,40—0,32. [c.216]

Итак, для повышения эффективности вакуумированных коллекторов используются селективные покрытия, отражатели и т. д. На внутреннюю поверхность верхней части стеклянной оболочки наносят покрытие, например из диоксида индия, обладающее хорошей отражательной способностью для теплового (инфракрасного) излучения и не влияющее на коэффициент пропускания коротковолнового солнечного излучения. На лучепоглощающую поверхность абсорбера наносят селективное покрытие [c.41]

Иногда [78] для уменьшения внутренних потерь и уровня паразитных сигналов, а также для улучшения полосы пропускания дисперсионную полосовую линию задержки на волне 5о делают в виде расширяющейся в направлении от излучателя к приемнику полосы с поглотителем на скошенной грани 2 на рис. 62 / — излучающая пьезопластинка). Толщина линии 2(1 выбирается при этом так, чтобы на средней частоте из полосы пропускания линии волна 5 удовлетворяла условию отсутствия напряжений не только на плоскостях г= (1 (это выполняется всегда), но и на грани = 0. Тогда потери в линии на средней частоте становятся минимальными, поскольку отражение волны 5о от грани = 0 (и связанные с ним потери энергии основного сигнала) отсутствуют. Одновременно с толщиной выбирают коэффициент Пуассона материала линии, причем так, чтобы полоса пропускания линии лежала в области линейной зависимости времени задержки от частоты. Таким образом, оказывается, что геометрией линии можно регулировать и задавать не [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...