Приближенный расчет подшипников скольжения

Для приближенных расчетов подшипников скольжения можно принимать следующие ориентировочные значения [/ ], МПа и МН/(м-с) [c.225]

Приближенный расчет подшипников скольжения производится по удельному давлению р в подшипнике и величине р-и, в некоторой мере характеризующей условия износа и нагрева подшипника. [c.706]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕНИЯ [c.338]

Для приближенных расчетов подшипников скольжения можно принимать следующие средние значения I/ ], кгс/см и [pV, кгс-м/(см -с) [c.106]

Расчет. Расчет подшипников скольжения при радиальной нагрузке R выполняется по приближенным формулам на ограничение удельного давления р, а также на ограничение нагрева и износа, пропорционального показателю удельной работы трения pv (МПа-м/с) [c.285]

Аналитический расчет опор скольжения вызывает большие трудности, так как невозможно достоверно учесть влияние многочисленных факторов, определяющих их работоспособность. Для режима сухого и граничного трения в инженерной практике часто используется приближенный метод расчета, выработанный многолетним опытом эксплуатации опор скольжения. Суть этого метода состоит в проверке вкладыша подшипника по критериям прочности и теплостойкости. [c.407]

Подшипники скольжения металлические радиальные - Приближенный расчет 32 [c.873]

Износ детали или сопряженной пары нередко характеризуется несколькими показателями. Важно выявить наиболее существенный из них по воздействию на работоспособность. На работу подшипника скольжения влияет не только увеличение зазора. Эллиптичность и другие искажения формы деталей в поперечных сечениях изменяют соотношение между кривизной соприкасающихся поверхностей, поэтому возможности реализации трения при жидкостной смазке становятся иными. Если с помощью гидродинамической теории смазки не представляет особого труда решить задачу о допустимом предельном зазоре в подшипнике при геометрически правильных поверхностях деталей, то расчет допустимых искажений формы представляет весьма сложную задачу. Надо прибегать к стендовым испытаниям, сочетая их с теоретической разработкой той или иной степени приближения. [c.379]

Расчет посадок с зазором чаще всего осуществляется для подшипников скольжения, работающих в условиях жидкостного трения. Расчет производится на основе гидродинамической теории трения. Для подшипников конечной длины задача решается приближенно с введением ряда ограничений и использованием опытных данных. Ниже рассмотрен упрощенный метод расчета зазоров для подшипников скольжения при стабильных эксплуатационных условиях их работы. [c.195]

Определение к. п. д. зубчатых механизмов. Для приближенных расчетов механизмов, показанных на рис. 3.1,а,б, можно пользоваться формулой, учитывающей только трение скольжения профилей зубьев (трение в подшипниках не учитывается) [c.108]

Нагрузки от дисков, шкивов, зубчатых колес и других деталей также передаются на валы через площадки контакта. Распределение давлений (напряжений) в зонах контакта зависит от ряда конструктивных и технологических факторов (см. гл. 29), а расчетное определение этих давлений в соединениях и передачах связано со значительными математическими трудностями. В приближенных расчетах валов обычно не учитывают распределение нагрузок по длине зубьев зубчатых колес и шлицевых соединений, вдоль шпонок, вкладышей подшипников скольжения и других деталей, и при составлении расчетной схемы вала эти давления обычно заменяют эквивалентными сосредоточенными силами, приложенными в середине площадки (площадок) контакта 1, [c.131]

Для приближенных ориентировочных расчетов посадок подшипников скольжения рекомендуется эмпирическая зависимость основной характеристики посадки — относительного зазора [c.43]

Приведенный выше расчет балки на упругом основании выполнен для бруса прямоугольного сечения, прилегающего плоскостью к плоской опоре. Поэтому при расчете коленчатых валов и осей необходимо найти эквивалент круглой цапфе, прилегающей к опоре по цилиндрической поверхности. Эпюру распределения сил по периметру подшипника скольжения с зазором между цапфой и вкладышем при наличии слоя смазочного материала приближенно можно представить в виде треугольника с основанием от (0,25...0,3)7Г< о- Для опорных цапф валов кривошипных прессов следует принимать меньшее значение в связи с тем, что края вкладышей подшипника скруглены во избежание защемления вала. Следовательно, на единицу длины цапфы действует сила [c.100]

В принципе следовало бы производить также проверочный расчет подшипников скольжения на нагрев исходя из требования, чтобы установившаяся температура подшипника при наиболее тяжелом режиме работы не превосходила некоторой известной из опыта величины. Однако такой расчет по тепловому балансу еще не может быть произведен с достаточной точностью ввиду того, что коэфи 1иент теплоотдачи может быть определен при проектировании лишь весьма приближенно. Поэтому уравнение теплового баланса опоры может быть использовано лишь для приблизительной оценки эксплуатационной надежности спроектированного подшипника, и для суждения о ней в практике широко распространено пользование критерием p-v (см. ниже). [c.397]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

Наибольший угол наклона оси вала на опорах р (см. рис. 9) принимают не больше 0,001 рад. При расчете деформации изгиба силы, действующие на вал, принимают сосредоточенными, а опоры валов чаш,е всего рассматривают как шарнирные (рис. 9), причем эта условность близка к действительности, когда подшипники (опоры) само-устанавливаюш,иеся однако при опорах, нредставляющ,их группу подшипников качения, или несамоустанавливающихся подшипниках скольжения, это допуш,ение дает лишь грубое приближение при расчете стрелы прогиба /. [c.426]

Тяговый расчет скребкового конвейера производится обычным порядком (см. главу I, 3 и 4) по отдельным участкам, причем вопротивление движению на прямолинейном участке груженой ветви определяется по формуле (24) и на порожней ветви — по формуле (22). Коэффициент сопротивления перемещению груза по желобу Си обусловливаемый трением груза о дно и стенки желоба, приближенно может приниматься для крупного угля С1 = 0,6-ь1,0 и для угольной пыли i = 0,6-i-0,7 коэффициент сопротивления движению цепи со скребками с для цепей с ходовыми катками на подшипниках скольжения принимается с=0,Ю 0,13, а для цепей без катков, движущихся скольжением, с=0,25 н-0,4. [c.188]

Силы Р и Рг вообще могут быть расположены не в одной плоскости, но для приближенного расчета подразумевается, что силы Р и Рг расположены в одной плоскости. Точный расчет на жесткость шпинделя, покоящегося на подшипниках скольжения с защемляющим эффектом и соответствующего схеме расчета балок на упругих основаниях, представляется громоздким и для упрощения расчета без уи ерба для практических результатов в первом приближении эта схема может быть заменена другой, более простой, изображенной на фиг. 674, в, с учетом реактивного момента М . [c.626]

В уравнения (8.12) и (8.13) необходимо подставлять те значения динамической вязкости масла Ц1 и Цг> которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при и Для определения значений средних температур проводят тепловой расчет по работе [22], который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последо-вапельных приближений. В работе [22] рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору /, определяемому по эмпирической формуле [c.166]

Расчет таких подшипников осуществляется в рамках контактно-газодинамической задачи [10-12], согласно которой имеются две связанные части газодинамический расчет течения смазки в области близко расположенных поверхностей с изменяемым положением и формой и упругий расчет для определения деформации граничных поверхностей под действием давления смазки. В подшипниках скольжения зависимость вязкости смазки от давления несущественна, и при ее изотермичности можно считать, что 1 = onst. Для второй части задачи в первом приближении используется гипотеза Винклера, согласно которой имеется пропорциональность между прогибом поверхности и перепадом давления с разных ее сторон Д / + - pS). При необходимости дальнейшее уточнение можно осуществить методами теории упругости. Для радиальных подшипников такой подход (в рамках упругогазодинамической теории смазки [13]) использовался при решении прямых задач в [14] для жидкой и в [15] для газовой смазки. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...