Условие прочности при косом

Условие прочности при косом изгибе 241, 242 [c.360]

Какой вид имеют условия прочности при косом изгибе [c.77]

Формула для определения напряжений (13.1.1) будет справедлива и для других балок, поэтому условие прочности при косом изгибе может быть записано для любой балки в следующем виде [c.224]

Условие прочности при косом изгибе для балок с отмеченным выше типом поперечного сечения имеет вид [c.240]

Для сечений, имеющих две оси симметрии и точки, одновременно наиболее удаленные от этих осей (сечения типа прямоугольника, двутавра), условие прочности при косом изгибе имеет вид [c.190]

Условие прочности при косом изгибе исходит из очевидного положения, чтобы максимальные напряжения не превышали допустимых [c.118]

Опасная точка А находится в условиях одноосного напряженного состояния. Поэтому прочность при косом изгибе, как и при простом, оценивается по формулам (34)—(37). [c.223]

Косой изгиб. В частном случае, когда N—0, имеет место деформация косого изгиба, при этом условие прочности (2.4) примет вид [c.31]

Методика расчета на прочность существенно зависит от вида напряженного состояния. Так при растяжении (сжатии), прямом и косом изгибе, при сочетании изгиба с растяжением (сжатием) в опасной точке бруса имеет место одноосное напряженное состояние и условие прочности записывается в виде [c.206]

При расчете элементов конструкций на косой изгиб по первому предельному состоянию условие прочности вь разится формулой [c.243]

Сен-Венан нашел способ определения положения нейтральной оси сечения при косом изгибе решил задачу определения больших прогибов консоли (в случае неприменимости приближенного дифференциального уравнения изогнутой оси) решил задачу изгиба балки, материал которой не следует закону Гука исследовал изгиб кривых стержней плоских и двоякой кривизны вывел формулу для определения продольной деформации винтовых пружин провел дальнейшую разработку теории кручения призматических стержней развил вторую теорию прочности дал расчетную формулу для валов, работающих в условиях совместного действия кручения и изгиба показал, что в частном случае плоского напряженного состояния при аг = —вызывается чистый [c.562]

При этом линии л к — Ли и л — л, соединяющие центры тяжести площадей оставшейся продольной арматуры /а.зс.к и /а, /,к пересеченной косой трещиной, и всей продольной арматуры /а зс и /а. > определенной из условий прочности опасного нормального сечения [c.222]

В то же время уделено большое внимание изложению базовых понятий, гипотез сопротивления материалов и анализу условий, в которых можно использовать рассматриваемые методы расчета, а также практическим вопросам, трудно понимаемым студентами. Среди этих вопросов построение эпюр в пространственных и плоских рамах, определение знаков центробежных моментов, раскрытие статической неопределимости рам методом сил, расчеты при внецентренном растяжении — сжатии и косом изгибе, расчеты на прочность при колебаниях. Изложение материала сопровождается решением большого числа задач по всем темам курса, в том числе и задач из контрольных работ заочников. [c.11]

При сварке поясов и стенки косыми швами при угле р, равном 45°, стыки, сваренные на автоматах под слоем флюса и электродами с толстыми покрытиями, следует принимать как равнопрочные целому сечению. Дополнительный расчёт их прочности не производится. При сваривании встык прямым швом должно быть соблюдено условие [c.870]

Дисковые шеверы по ГОСТ 8570 — 80 изготовляют двух типов и трех классов точности при обработке зубчатых колес с числом зубьев более 40 — шеверы класса АА — для колес 5-й степени точности класса А — для колес 6-й степени точности и класса В — для колес 7-й степени точности. Тип 1 — шеверы с модулем 1 — 1,75 мм с номинальными делительными диаметрами 85 и 180 мм и углами наклона винтовой линии зубьев на делительном цилиндре 5, 10 и 15° (табл. 114). Тип 2 — шеверы с модулем 2 — 8 мм с номинальными диаметрами 180 и 250 мм (табл. 115), углом наклона зубьев 5 и 15°. Шевер каждого размера изготовляют с правым и левым направлениями линии зуба. Дисковый шевер имеет форму закаленного и шлифованного зубчатого колеса с прямыми или косыми зубьями с большим числом стружечных канавок, расположенных на боковой поверхности зубьев. Шеверы типа 1 имеют сквозные стружечные канавки (табл. 116), а шеверы типа 2 — глухие (табл. 117), расположенные параллельно торцам, перпендикулярно направлению линии зуба, и канавки трапецеидальной формы. Шеверы с канавками, расположенными параллельно торцам, получили наибольшее применение. Прочность зубчиков с канавками трапецеидальной формы выше прочности зубчиков с параллельными боковыми сторонами, условия резания хуже. Шеверы изготовляют из быстрорежущей стали по ГОСТ 19267-73. Твердость режущей части шевера HR 62 — 65. При содержании в стали ванадия и кобальта твердость HR 63 — 65. Параметр шероховатости боковых поверхностей зубьев Лг = 1,6 мкм. [c.200]

Коробки скоростей с кулачковыми и фрикционными муфтами позволяют использовать зубчатые колеса с косыми и шевронными зубьями, обеспечивающими, при прочих равных условиях, большую прочность и долговечность, а также бесшумность в работе. Однако сравнительно низкий к. п. д. делает их менее пригодными для быстроходных приводов. Коробки скоростей с накидными шестернями, выдвижной шпонкой и множительного типа, в силу недостаточной их прочности и низкого к. п. д., применяются почти исключительно в механизмах подачи. [c.368]

Прочность стыкового сварного шва, как правило, ниже прочности свариваемого металла. Условие равнопрочности основного металла и шва можно обеспечить, применяя косой стыковой шов (рис. 74). На основании экспериментальных исследований установлено, что при угле 45—50° соединение косым швом встык равнопрочно целому сечению. [c.111]

Детали при спайке соединяются внахлестку (рис. 2.34а) или встык (рис. 2.346), либо эти соединения комбинируются. Длина нахлестки обычно равна от двух до пяти толщин самой тонкой детали из условий равнопрочности соединения. Стыковые щвы из-за меньшей прочности припоя не бывают равнопрочными. Для увеличения его прочности применяются накладки (рис. 2.34в) или шов делается косым (рис. 2.34). [c.84]

В наиболее напряженной точке материал находится в условиях одноосного напряженного гогтояния. Поэтому условия прочности при косом изгибе выражаются геми же ч-ормулами, что и при пЮ1Том изгибе [c.189]

Если ориентация вектора М вдоль оси балки не изменяется и попе]эечное сечение постоянно по длине, то стоящая в скобке величина постоянна и при чистом косом изгибе опасным сечением будет то, в котором момент М принимает наибольшее значение. Условие прочности по наибольшим нормальным напряжениям запишется в виде [c.318]

Условия прочности (5.1.2) позволяют решать три основных типа задач провврочгалй расчет, подбор сечений балок и установление допускаемых внешних нагрузок. Шпример, задача о подборе сечения балки, испытывающей косой изгиб, решается иа основе условий (5.1.2) при заданном или опредепеинш сортаментом соотношении осевых моментов сопротив-лошя 1 г/ Щ,. [c.157]

Нельзя допускать парения или течи прокладки, фланцевое соединение должно быть абсолютно плотным. Наличие даже незначительной течи в виде капель может привести к пробиванию прокладки. В случае необходимости замены прокладки нужно отвернуть гайки болтов, вынуть их из отверстий, зачистить и освободить фланцы от старой прокладки. Заготовленную новую прокладку следует смазать маслом и графитом, что предохранит ее от прикипания iK поверхностям фланцев. При вырубке прокладки из листа паранита и при ее установке надо следить, чтобы внутренний диаметр ее был равен внутреннему диаметру трубы, а наружный — диаметру окружности болтов, т. е. чтобы края прокладки касались болтов фланцевого соединения. При соблюдении этих условий, а также при наличии прокладки равномерной толщины могут быть обеспечены ее достаточная прочность я надежность. Установка косых или двойных прокладок не допускается. [c.267]

При одинаковых значениях С, /яг и величина модуля для колес с косыми зубьями будет /n stiO,8/n колес с прямыми зубьями, а число зубьев Zg = (z p os Р) 0,8. Так как зацепление происходит только для части каждого косого зуба, то не участвующая в зацеплении часть зуба усиливает нагруженную. Колеса с косыми зубьями при одинаковом шаге в смысле прочности на изгиб находятся в значительно лучших условиях, чем нормальные колеса с прямыми зубьями. Также и прочность качения возрастает в результате увеличения Og с возрастанием наклона, но зато сильно уменьшается продолжительность зацепления, поэтому целесообразно сохранять небольшие значения углов наклона р. В данное время обычно применяются величины i, округленно 10, 20 и 30 реже 45° и больше (фиг. 410). [c.549]

Коробки скоростей с кулачковыми и фрикционными муфтами позволяют использовать зубчатые колеса с косыми и шевронными убьями, обеспечивающими при прочих равных условиях большую прочность и долговечность, а также бесшумность в работе. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...