Относительный к. п. д. на лопатках ступени

Относительный к. п. д. на лопатках ступени [c.171]

Задача 3.37. Определить относительный к. п. д. на лопатках в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени йо=160 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,96, скоростной коэффициент лопаток 11з=0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 16°, окружная скорость на середине лопатки ы=188 м/с и угол выхода пара из рабочей лопатки 2= 1—1°20. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный к. п. д. на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени йо=130 кДж/кг, скоростной коэф- [c.123]

Задача 3.40. Определить, на сколько уменьшится относительный к. п.д. на лопатках активной ступени при снижении отношения окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара / i = —0,45 до ii/ ]—0,4, если известны скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопатки ф—0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13° и угол входа пара на рабочую лопатку Pi=p2-(-l°- [c.125]

Потери энергии в соплах, лопатках и с выходной абсолютной скоростью в ступени турбины оцениваются относительным к. п. д. на лопатках или окружным к. п. д. Потери энергии в соплах he, лопатках h i, с выходной абсолютной скоростью Нв и относительный к. п. д. на лопатках г]ол определяются по формулам (3.15), (3.16). [c.152]

Задача 4.7. В активной ступени газ с начальным давлением / о=0,18 МПа и температурой /о=650°С расширяется до р1 = 0,1 МПа. Определить относительный к. п. д. на лопатках, если скоростной коэффициент сопла Ф=0,97, скоростной коэффициент лопаток т =0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл ы/с1=0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки Рг=2Г, показатель адиабаты Д = 1,35 и газовая постоянная / =288 Дж/(кг-К). [c.156]

Практически относительный к. п. д. на лопатках активной турбины со ступенями скорости т)о.л находится в пределах для одноступенчатой 0,70—0,78, для двухступенчатой 0,55—0,60, для трехступенчатой 0,40—0,50. [c.451]

Общий перепад давления в турбине равномерно распределен между ступенями, и чем больше ступеней в турбине, тем меньше теплопадение в ступени и, следовательно, при меньшей частоте вращения ротора турбины достигается наибольший относительный к. п. д. на рабочих лопатках. Хотя увеличение числа ступеней усложняет и удорожает турбину, однако благодаря высокому к. п. д. они получили широкое развитие. [c.303]

Задача 3.39. В активной ступени пар с начальным давлением ро=3,5 МПа и температурой 4=450° С расширяется до Pi = 2 МПа. Определить относительный к. п. д. иа лопатках, если скоростной коэффициент сопла Ф=0,95, скоростной коэффициент лопатки i 3=0,9, угол наклона сопла к плоскости диска ai =14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл / i=0,44 и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1—2°. [c.125]

Основные потери ступени турбины в сопле на рабочих лопатках и с выходной скоростью кд. Они определяют относительны й к. п. д. на лопатках , который для активной ступени равен [c.298]

Опыты показали, что установленное влияние высоты лопаток на экономичность ступени в области перегретого пара достаточно хорошо соответствует опубликованным данным. В области влажного пара заметна более резкая количественная зависимость внутреннего относительного к. п. д. ступени от высоты лопаток (рис. 12-5). Причина такого влияния состоит, очевидно, в следующем. Первичная (начальная) влага почти полностью сепарируется на сопловых лопатках в пленку, скорость которой мала по сравнению со скоростью пара. При этом несколько возрастают профильные потери в сопловой решетке в результате образования дополнительного (жидкого) пограничного слоя и волн на поверхности пленки. Плен- [c.328]

Исследования показали, что одинаковая степень влажности пара в ступенях с разными высотами лопаток дает неодинаковое снижение к. п. д. Снижение экономичности ступени при изменении высоты лопаток в области перегретого пара достаточно хорошо соответствует опубликованным данным. В области влажного пара результаты опытов показали более существенную, чем в области перегретого пара, количественную зависимость внутреннего относительного к. п. д. ступени от высоты лопаток (рис. 5-7). Причина такого влияния состоит, очевидно, в следующем. Первичная (начальная) крупнодисперсная влага почти полностью сепарируется на сопловых лопатках в пленку, скорость которой мала по сравнению со скоростью пара (структура влажного пара в решетках рассмотрена в гл. 3). Доля крупнодисперсной влаги из-за наличия пленок на торцевых поверхностях с уменьшением высоты увеличивается. Часть энергии пара расходуется на трение между жидкой и паровой фазами, а также на дробление пленок и капель, что приводит наряду с ударным входом влаги на рабочие ло- [c.102]

Работа и относительный к.п.д. одной ступени турбины. При выходе из сопла пар с абсолютной скоростью l поступает в каналы рабочих лопаток. Поскольку рабочая лопатка изогнута, то струя пара, поступая на нее, изменяет свое направление. При этом создается окружное усилие, вращающее диск турбины. [c.241]

В реальных активных турбинах с увеличением числа ступеней потери на трение в рабочих лопатках и направляющих аппаратах возрастают, а относительный к. п. д. падает. Поэтому более трех ступеней скорости в активных турбинах не делают. [c.113]

Из фигуры 5-10, а видно, что падение давления пара в направляющих аппаратах составляет лишь некоторую часть от общего перепада давления. Поэтому абсолютная скорость входа пара на рабочие лопатки будет невысокой. В свою очередь приближение абсолютных скоростей к окружной обусловливает сохранение достаточно высокого относительного к. п. д. реактивной турбины со ступенями давления. [c.121]

Относительный к. п. д. ступени на лопатках турбины учитывает потери в соплах, лопатках, и выходные потери. Этот коэффициент показывает величину доли тепла, превращенного в механическую работу на лопатках ступени турбины из всего располагаемого теплопадения [c.444]

Тепловой расчет турбины и построение треугольника-скоростей относится к среднему диаметру d турбины без учета изменения окружных скоростей по высоте рабочих лопаток. В действительности по высоте рабочих лопаток изменяются окружная скорость Uj и относительная скорость потока при входе на рабочие лопатки Таким образом, профилирование рабочих лопаток турбинной ступени с постоянным углом Pi по их высоте обеспечивает безударное поступление рабочего потока на лопатки только по среднему диаметру. От среднего диаметра к корню лопаток и их вершинам углы набегания рабочего потока на лопатки будут отличаться от расчетного pj, что приводит к значительному увеличению тепловых потерь и соответствующ,ему снижению к. п. д. ступени. [c.222]

Максимальный к. п. д. (см. рис. 1.5, 1.6) в поста- новке II достигается при значительно меньших, чем в постановке I, значениях относительной расходной составляющей скорости aj/ fl. Таким образом, при одной и той же величине угла ра значениям к. п. д. (рис. 1.7, а) в постановке II соответствует большая площадь выходного сечения рабочего колеса, т. е. большая высота рабочей лопатки /а- Представляет интерес, однако, сравнение при одинаковой площади выходного сечения. Результаты такого сравнения иллюстрирует рис. 1.7, на котором кривые к. п. д. т]и (см. рис. 1.6) перестроены в функции от относительной высоты лопатки /д (в качестве масштаба принята длина лопатки при значении угла ра = 160°). Изменение /"а, представленное на рис. 1.7, соответствует тому же диапазону значений р2. что и на рис. 1.6, причем при сравнении предполагалось, что средний диаметр рабочего колеса на выходе (или коэффициент радиальности) и расход рабочего тела сохраняются постоянными. При одинаковой высоте рабочей лопатки к. п. д. ступени в постановке I выше. Видно также, что в постановке П высота лопатки не может быть ниже некоторого предела (в данном случае = = 0,7). При движении по кривой к. п. д. (рис. 1.7) справа налево уменьшаются величина угла pj и высота Однако начиная с некоторого значения (Рз 145°) высота лопатки снова начинает увеличиваться. Вследствие этого при использовании постановки II для выбора оптимальных параметров могут возникнуть ограничения возможности выбора геометрических параметров ступени. При достаточно большом расходе рабочего тела даже минимальная высота рабочей лопатки может оказаться неприемлемо большой, и для получения удовлетворительной конструкции ступени придется отступить от оптимальных условий, т. е. запроектировать [c.28]

Благоприятному влиянию выравнивания потока на обтекание рабочих лопаток противостоит отрицательное действие сил трения на цилиндрической поверхности, ограничивающей закрытый осевой зазор, и внутреннее трение при выравнивании потока. Некоторое значение имеет также изменение утечек через зазоры, связанное с повышением степени реактивности в осевом зазоре. Все эти факторы были подробно исследованы в БИТМ [36]. Опытами было установлено, что при работе на однофазном потоке в ступенях с относительно длинными лопатками к. п. д. мало изменяется при значительном увеличении закрытого зазора. В области малых осевых зазоров наблюдался даже некоторый рост к. п. д. с увеличением этого зазора. [c.182]

Исследования, проведенные на ЛМЗ, в БИТМ и ЛКИ [25 гл. XI], показали, что для ступени как с перекрышей на входе, так и без нее, оптимальная форма меридионального профиля у периферии НА близка к конической. Угол раскрытия y" желательно выбирать меньшим чем 30°, так как при больших углах потери резко нарастают. Удачной характеристикой для обобщения опытных данных по влиянию угла у" на эффективность ступеней с относительно длинными лопатками оказывается угол эквивалентного конического диффузора 6э. В зависимости от этой характеристики [26] относительное снижение к. п. д. различных ступеней большой веерности ( г = 3,3-ь4,1), имеющих у" = 30- 50°, не превышает 2%, если 0э<5О- 7О°. При этом большим углам 6э соответствуют меньшие углы меридионального раскрытия у". [c.224]

К. п. д. ступени относительно рабочих лопаток называется отношение величины полученной работы на рабочих лопатках турбины ко всему располагаемому запасу рабо- [c.209]

В отличие от ступеней с относительно короткими лопатками (ступени 1, 2 и 3) данные [Л. 72] получены при скоростях, близких к звуковым (7Й = 0,99), и степени реактивности на среднем диаметре р =0,25. В этом случае вторичная влага (влага, образовавшаяся при расширении пара в ступени) слабо влияет на к. п. д. [c.350]

Соли, откладывающиеся на поверхности направляющих лопаток, сужают проходное сечение, и при том же расходе пара увеличивается перепад тепла и соответственно перепад давления на диафрагме, возрастают изгибающие напряжения в ней. В том случае, если отложения солей уменьшают площадь проходного сечения каналов рабочих лопаток, причем в относительно большей степени, нежели направляющих, появляется (увеличивается при наличии исходной реактивности) перепад тепла на рабочих лопатках обусловливаемая этим разность давлений по обе стороны рабочего диска создает дополнительное осевое усилие и увеличивает соответственно нагрузку на упорный подшипник. Занос солями сопловых сегментов первой ступени приводит к уменьшению пропускной способности турбины. Отложения солей в проточной части снижают к. п. д. турбины. Таким образом, занос солями проточной части приводит к снижению надежности, уменьшению развиваемой мощности и снижению экономичности турбины. [c.129]

Задача 3.42. Определить относительный внутренний к. п.д. реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени / 0=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф==0,94, скоростной коэффициент лопаток г[ = =0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени d=0,95 м, частота вращения вала турбины м=3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки Рг=20°20, степень реактивности ступени р=0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Мут=0,4 кг/с. Потерями тепла на трение и вентиляцию пренебречь. [c.126]

Задача 3.44. Определить относительный внутренний к. п. д. активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ло=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопатки г з— =0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара i/ i=0,5, уго.л выхода пара из рабочей лопатки p2 = Pi—1°, потери теп ловой энергии на трение и вентиляцию /гт.в=1,3 кДж/кг, расход пара М ЪО кг/с и расход пара на утечки Мут = =0,36 кг/с. [c.128]

Задача 3.45. Определить относительный внутренний к. п.д. реактивной ступени со степенью реактивности р= =0,5, если скоростной коэффициент сопла ф=0,94, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара u/ i=0,43, относительные потери тепловой энергии на трение и вентиляцию т.а= =0,03 и относительные потери тепловой энергии от утечек ут =0,025. [c.129]

Задача 3.46. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением ро=2,4 МПа и температурой 4=360° С расширяется до pi = 1,4 МПа. Определить относительный внутренний к. п. д. ступени, если скоростной коэффициент сопла ф=0,96, скоростной коэффициент лопаток tj =0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = [c.129]

Из уравнения (6.4) следует, что удельная работа (Дж/кг) ступени /, = PuU/m . Отношение удельной работы к располагаемому теплопаде-нию ho называется относительным к. п. д. ступени турбины на лопатках rio,T [c.300]

Отношение получаемой на лопатках полезной работы Lo.л к располагаемой Lo называют относительным к. п. д. ступени турби-ныналопатках [c.334]

ЦНД. Корпус ЦНД — двухстенный. Обойма опирается лапами па внешний корпус. Пар подведен к нижней половине обоймы симметрично с боков, благодаря чему удалось вывести из каждого потока ЦНД по три отбора пара, тогда как в турбине К-500-Й/3000 было лишь два отбора. ЦНД свободно установлен на фундаменте рамы. Центрируется он с помощью продольных шпонок. Уплотнения в ЦНД — гладкие из-за больших его смещений относительно ротора. Первые две ступени ЦНД имеют ленточные бандажи, а остальные — интегральные с лопатками установка бандажей существенно повышает надежность и к. п. д. лопаточного аппарата. [c.119]

Сопоставление опытных и расчетных данных, полученных для ступеней с разными высотами лопаток, приведено на рис. 12-24, а. Из сопоставления кривых следует, что в ступенях с малыми высотами лопаток (ступени / и 2) расхождение между опытом и расчетом несколько больше, чем в ступени 3. По-видимому, это можно объяснить увеличением в ступенях с малыми высотами лопаток относительных потерь на утечку пара в надбандажном уплотнении и потерей энергии, связанной со вторичными течениями, которые не учитываются расчетными зависимостями. Здесь же даны расчетные зависимости Дт1ог = /(уо), определенные по параметрам на среднем радиусе (кривая 4) и по сечениям по высоте лопатки (кривая 4 ). Из рис. 12-24, а видно, что расчет снижения к. п. д. от влажности в ступенях с длинными лопатками по параметрам потока на среднем радиусе дает существенное отклонение от экспериментальных результатов. Значительно лучшее совпадение опытных и расчетных значений к. п. д. получается в том случае, когда учитывается реальное распределение параметров по высоте лопатки. [c.350]

В многоступенчатых турбинах пар или газ расширяется в последовательно расположенных ступенях давления (см. рис. П.20 и П.36), поэтому весь перепад энтальпий в них распределяется на ряд ступеней давления. Выбирая определенное число ступеней, можно в каждой ступени получить достаточно малые перепады энтальпий, а следовательно, и малые скорости истечения Сг 1см. формулу (ПЛ6)]. Тогда можно выбрать и сравнительно малые окружные скорости и, однако так, чтобы отношение ы/Сх было достаточно большим — близким к тому, которому соответствует максимальное значение т1ол. В результате получатся высокие значения относительного внутреннего к. п. д. ступени, так как станут сравнительно небольшими основные потери в ступени потери в соплах — вследствие малых значений с потери с выходной скоростью и на рабочих лопатках — вследствие приближения отношения м/с к значению, отвечающему максимуму Цол (см. рис. П.31) потери вентиляционное и на трение диска о пар в активных ступенях паровых турбин с парциальным подводом пара — вследствие малых значений и. Это подтверждает рис. 11.34, на котором нанесена кривая Ст. в в зависимости от /с вследствие сравнительно небольших значений Ст. в кривая т)о, приближается к кривой т]ол с соответствующим возрастанием максимума т о, (потери от утечек, не зависящие от i / , не учтены). [c.175]

Наличие теплоперепада на рабочих лопатках способствует хорошему заполнению каналов, устраняет завихрение и подсос. Вследствие этого возрастает скоростной коэффициент Л и повышается к. п. д. ступени. Однако, благоприятное влияние реактивности на к. п. д. сту-мени имеет место при относительно небольших теплопадениях на рабочих лопатках. Значительная реактивность нз рабочих лопатках приводит к большим потерям от утечек пара через зазоры между рабочими лопатками и корпусом турбины, т. е. понижает к. п. д. ступени. [c.63]

В дисках ступеней ч. п. д. турбин, работающих в области низких давлений пара, разгрузочные отверстия не еверлятся. При наличии разгрузочных отверстий в дисках ступеней низкого давления и большой реактивности на рабочих лопатках получаются большие потери от утечек пара, что снижает к. п. д. турбины. Величина же осевого давления на диски, работающие в области разрежения, относительно невелика, поэтому нет необходимости , в разгрузочных отверстиях. [c.64]

Вследствие потерь на трение и завнхривание при протекании пара между неподвижными лопатками скорость его снижается со значения с до. Затем пар поступает на второй ряд рабочих лоиаток 6, где скорость его снижается до выходной Сг. Таким образом, преобразование кинетической энергии струи пара в ра-боту на валу происходит в двух рядах лопаток. Поэтому у турбины со ступенями скорости максимальный относительный внутренний к. п. д. получается при меньших значениях X, а следовательно, число оборотов вала может быть снижено. [c.451]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...