Хромоникелевая Механические свойства при повышенных температурах

Г)3. Механические свойства литейных хромоникелевых жаропрочных сталей при повышенных температурах [c.213]

Аустенитные стали значительно отличаются от обычных углеродистых сталей по своим теплофизическим и механическим свойствам. Сварные конструкции из коррозионностойких сталей эксплуатируются обычно в контакте с агрессивными средами, при повышенных температурах, в усложненных условиях осмотра и ремонта. Все перечисленные факторы обусловливают специфичность технологии сварки хромоникелевых аустенитных сталей по сравнению со сваркой обычных углеродистых сталей. При изготовлении и монтаже конструкций и трубопроводов из нержавеющих сталей могут быть использованы различные методы сварки, каждый из которых также имеет свои особенности и специфику. Основная задача любого метода и любой технологии сварки — обеспечение необходимой эксплуатационной надежности сварных соединений и конструкции в целом. Обычно сварные швы должны быть коррозионностойкими, плотными и прочными, с этой точки зрения целесообразно рассмотреть наиболее общие особенности, затруднения и способы их преодоления при сварке аустенитных хромоникелевых сталей, в той или иной мере присущие всем методам сварки. [c.60]

Для придания сплаву жаропрочности необходимо повысить механические свойства и предел ползучести окалиностойких сплавов Борьба с ползучестью сплавов ведется их легированием элементами, которые, входя в твердый раствор, резко тормозят разупрочнение сплава, задерживая процессы релаксации и рекристаллизации, или элементами, которые вызывают старение при повышенных температурах. К таким элементам относятся молибден, вольфрам, ниобий, титан. Поэтому в качестве сплавов жаропрочных до температур 600—800° применяются хромистые и хромоникелевые окалиностойкие стали, дополнительно легированные молибденом, вольфрамом, титаном. Еще более жаропрочными являются аустенитные хромоникелевые стали вследствие более высокой, чем у феррита, [c.118]

Хромо марганцовая сталь. Эта сталь широко распространена в СССР и Западной Европе (особенно в Германии) как заменитель хромоникелевой стали. Улучшаемая хромомарганцовая сталь при правильном выборе соотношения хрома и марганца даёт после термообработки механические свойства, близкие к свойствам улучшаемой хромоникелевой стали [9], и характеризуется высокой износоустойчивостью. Пластические свойства мелкозернистой хромомарганцовой стали выше, чем крупнозернистой это особо выявляется на стали с более высоким содержанием углерода. Сталь имеет повышенную склонность к росту зерна при высоких температурах и подвержена отпускной хрупкости, устраняемой ускоренным [c.381]

Хромомарганцевоникелевые стали с азотом и хромоникелевые стали типа 18-8 обладают при высоких температурах примерно одинаковыми механическими свойствами. Для специальных целей получили применение стали этого класса с повышенным содержанием азота (0,5 и 0,8%). [c.33]

Механические свойства хромомарганцевоникелевых сталей с азотом зависят от структуры и содержания марганца (рис. 259) [377]. Стали с повышенным содержанием азота (0,23%) имеют повышенную прочность при пониженной пластичности. Повышение содержания марганца в хромоникелевой стали 17-4-N несколько увеличивает ударную вязкость при температурах глубокого холода. С понижением температуры испытания ударная вязкость хромомарганцевоникелевых сталей уменьшается. [c.440]

Наличие фосфора особенно сильно сказывается на механических свойствах стали в области низких температур (явление хладноломкости). Фосфор уменьшает работу распространения трещины и сопротивление металла хрупкому разрушению. Негативное влияние этого элемента тем сильнее, чем выше прочность стали. В состоянии отпускной хрупкости фосфор оказывает еще большее отрицательное воздействие на порог хладноломкости. Фосфор не ухудшает свойств коррозионно-стойких и жаростойких (хромоникелевых) сталей. Однако аустенитные безникелевые стали (Г 13), как и высокопрочные, при повышенной загрязненности фосфором малопригодны для эксплуатации при низких температурах [4, 9]. [c.717]

Хромоникелевая сталь марки 5ХНМ считается ТИПИЧНОЙ штамповой сталью. Наличие в ней хрома и никеля обеспечивает высокую прокаливаемость, наличие молибдена снижает хрупкость при отпуске. Благодаря содержанию всех трёх указанных элементов сталь 5ХНМ обладает высокими механическими свойствами при повышенных температурах. [c.477]

Вольфрам. Вольфрам образует устойчивые сложные карбиды, которые, находясь в аустенитной основе стали, сообщают ей высокие механические свойства при повышенных температурах. Поэтому вольфрам вводится в аустенитные стали, работающие в условиях высоких температур, давлений и нагрузок. Эти стали обладают также высокой ползучеустойчивостью. Вольфрам несколько повышает коррозийную стойкость аустенитных сталей, а также сопротивляемость межкристаллитной коррозии. Вольфрам способствует образованию б-фазы в хромоникелевых сталях как ферритизатор, он почти в 2 раза сильнее хрома. Однако вольфрам придает стали некоторую хрупкость. Для предотвращения образования трещин в процессе резки нержавеющих сталей мартенситного класса, содержащих вольфрам, необходимо перед резкой металл подогревать до 300—420°, а после резки подвергать отпуску при 650—760°. [c.27]

Никель является сильным аутенитообразующим элементом. Железо и никель при затвердевании образуют у-твердый раствор в широком интервале концентраций. Влияние никеля на повышение жаростойкости хромоникелевой стали проявляется в повышении механических свойств при высоких температурах в результате наличия аустенитной структуры, в увеличении плотности оксидной пленки, усилении ее сцепления с основным металлом. Степень влияния никеля на жаростойкость непрерывно увеличивается с ростом температуры. [c.49]

Замечательное сочетание коррозионной стойкости и необходи. мых механических свойств при комнатной и повышенных температурах, хорошая свариваемость и достаточно высокие прочность и пластичность сварных соединений послужили основанием к широкому применению хромоникелевых сталей и сплавов в различных отраслях промышленности. В результате этого выявилась в некоторой степени дефицитность никеля, несмотря на то что производство его возросло в несколько раз [10, И 1. [c.11]

Сталь 15Х2ГН2ТРА сохраняет высокие механические свойства до температуры 500° С, поэтому кратковременно может работать при повышенных температурах. Сталь хорошо цементируется. Глубина цементированного слоя в 1 мм. для стали 15Х2ГН2ТРА может быть получена при температуре цементации в 950° С всего за 4 ч (табл. 81). При этом сохраняется высокая прочность, пластичность и вязкость изделий. Таким образом, продолжительность цементации для этой стали меньше, чем для хромоникелевых сталей без добавки бора. [c.57]

В воздушной атмосфере предельная температура применения графитовых подшипников определяется скоростью их окисления на воздухе, а не изнашиванием и для графитированныч углеродных материалов составляет 350—400 °С. Разрушен е подшипников происходит при температуре на поверхности трения выше 500 °С, создаваемой действующими нагрузками и частотами вращения. Графитовые подшипники при высоких температурах используются также в вакуугие. О. С. Гурвнч показал [29], что с нагревом десорбируются физически адсорбированные газы из пор и глубинных слоев материала, снижающие коэффициент трения. Кроме того, снижение коэффициента трения является следствием повышения механических свойств графита от нагрева в вакууме. На рис. 17, а и б показаны зависимости коэффициента трения пары графит — хромоникелева -г сталь от температуры в вакууме. Скорость изнашивания образцов из графита не превышала 80—100 мкм на 1 км пути при скорости скольжения до 3 м/мин (интенсивность изнашивания 0,15-10 г/см ). В последние годы разработаны углеродные материалы со связующими (смолами)—углепластики [33, 59, 71], используемые для подшипншюв без смазки. [c.58]

Высокотемпературной газовой цементацией занимался еще в 1943 г. Строев С. С. [112]. Он проводил цементацию в твердом карбюризаторе при температуре 1000°. Исследование механических свойств хромоникелевых сталей марок 18ХНВА, ЭИ274 н других показало, что цементация при повышенных темпера- [c.45]

На фиг. 33 приведено изменение механических свойств хромоникелевой стали марки 37ХНЗА (С = 0,36%, Сг = 1,6%, N = 3,5%) после закалки и различных температур отпуска в сравнении с углеродистой сталью марки 40. Твердость Яд и предел прочности при низкой температуре отпуска (до 200—250°) меняются незначительно, но с повышением температуры отпуска выше 300° они резко снижаются в результате распада мартенсита и коагуляции карбидов. Сопротивление малым пластическим деформациям в закаленном состоянии невелико и с повышением температуры отпуска до 30(Р возрастает, а затем снижается параллельно пределу проч ности. В сталях с повышенным содержанием кремния (1,5—2% 51) повышение пределов текучести и упругости происходит до температур 350—400°. Пластичность Ф с повышением температуры отпуска непрерывно растет, особенно интенсивно при высоких температурах. В хромоникелевой стали, отпущенной в интервале температур 350—450°, относительное сужение остается постоянным или даже немного падает. По особому ведет себя кривая изменения ударной вязкости в хромоникелевой стали. Ударная вязкость в стали марки 37ХНЗА сначала с повышением температуры отпуска растет, достигая при температуре отпуска 200° значения около 8 кгм см , затем, с дальнейшим повышением температуры отпуска, резко падает (до 2,5 кгм/см при 350°), после чего, начиная с температуры отпуска 400°, снова быстро возрастает, достигая при температуре отпуска 650° значения 20 кгм/см и выше. Ударная вязкость углеродистой стали марки 40 при температуре отпуска 650° равна только 10—12 кгм см . [c.49]

Хромоникелевая сталь типа 23-13 (ЭИ319) Высокое содержание хрома в этой стали предопределяет ее повышенную стойкость против окисления при высоких температурах (до 900—1000°) сталь применяется обычно для изготовления жаропрочных деталей печной арматуры. Механические свойства стали 23-13 близки к свойствам стали типа 18-8. Длительный нагрев на 550—750° приводит к падению пластичности и вязкости стали вследствие образования феррита и превращения его в а-фазу. В результате 2000-часового нагрева при 600° ударная вязкость сталей типа 23-13 падает с 21 до [c.914]

Низкая температура окружающей среды во время процесса сварки низкоуглеродистой стали (сварка на холоде) также оказывает влияние на механические свойства наплавленного металла. При окружающей температуре иже —20° у стали Ст. 3 несколько понижается ударная вязкость наплавленного металла и заметно снижается угол загиба. Это свидетельствует о повышении хрупкости металла сварного шва, которая может давать в этом случае трещины уже в процессе сварки. Наибольшие трудности возникают при сварке на холоде сталей с повышенным содержанием углерода (свыше 0,25%), марганца, хрома и молибдена, склонных к закалке. В этом случае могут возникнуть трещины вследствие быстрого охлаждения участков, прилегающих к сварному шву, которые частично закаливаются и становятся более твердыми и хрупкими. Для предупреждения образования трещин сварку таких сталей на холоде следует производить с пр двар 1тольным подогревом места сварки 1< медлепиьп ох. юж-дением сварного шва после сварки. Сварка на хо.юле. хромоникелевых нержавеющих сталс ) 1 цветных металлов не влияет на свойства наплавленного металла. [c.355]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...