Результаты испытаний на усталость стали

Результаты испытаний на усталость стали 45 с различной поверхностной обработкой, предварительно подвергнутой коррозии [c.70]

Результаты испытаний на усталость стали 40Х [c.161]

НТМО, как и ВТМО, приводит к резкому увеличению циклической прочности стали. В работе [128] приведены результаты испытаний на усталость инструментальной стали НИ после обычной термической обработки (закалка с отпуском) и НТМО (режимы обработки указаны в табл. И). Большие партии образцов испытывались на знакопеременный изгиб с частотой 10 000 циклов/мин. [c.66]

Рис, 1, Результаты испытаний на усталость моделей железнодорожных осей диаметром 51 мм из низкоуглеродистой никелевой (а) и углеродистой (б) сталей [c.8]

Результаты испытаний на усталость при изгибе с вращением гладких образцов из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали (0,13% С), имеющих поверхностные трещины глубиной около 20 мкм [c.30]

Эффект торможения развития усталостной трещины в результате упрочнения зоны материала, прилегающей к вершине трещины, можно проиллюстрировать результатами испытаний на усталость образцов из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали. Исходная микротвердость, которую определяли на приборе Виккерса при нагрузке 1,0 Н и выдержке 30 с, составляла для феррита 1080, для перлита 2810 МПа. Испытания проводили на гладких образцах с диаметром рабочей части 5 мм, нагружение которых осуществляли по схеме чистого изгиба при вращении. Предел выносливости таких образцов на базе 10 циклов нагружения составил 190 МПа. После электрополирования образцов, прошедших 10 циклов нагружения при напряжении 190 МПа, на глубине 1—2 мкм были обнаружены усталостные трещины длиной (по поверхности образца) 0,1 мм и глубиной 20—25 мкм. [c.34]

Результаты испытаний на усталость при изгибе с вращением и кручении образцов из отожженной углеродистой стали диаметром 12 мм с поперечными [c.86]

Появление нераспространяющихся усталостных трещин наблюдали при переходе от симметричного цикла напряжений растяжения-сжатия к отнулевому циклу напряжений сжатия при испытании образцов из углеродистой стали (0,48 % С 0,26% Si 0,74% Мп 0,011 % Р 0,014% S Ств = 761 МПа От = = 486 МПа 6 = 26% v1j = 57,3%) [24]. Результаты испытаний на усталость показали, что приращение предела выносливости при отнулевом цикле напряжений сжатия по сравнению с пределом выносливости при симметричном цикле напряжений растяжения-сжатия сопровождается возникновением нераспространяющихся усталостных трещин во всем интервале напряжений между этими пределами (от 280 до 340 МПа). [c.90]

Исследования проводили на консольных ступенчатых образцах с диаметром рабочей части 20 мм, различную концентрацию напряжений в которых создавали, изменяя радиус закругления галтели при сохранении постоянным соотношения диаметров рабочей и посадочной части образца. Для получения сопоставимых результатов испытаний на усталость образцов с остаточными напряжениями и без них термообработку (отличающуюся только температурой отпуска после закалки) проводили, охлаждая образцы либо на воздухе, либо в воде. Механические свойства исследуемой стали (табл. 13), изменяющиеся с повышением температуры отпуска, практически не зависят от среды, в которой проводится охлаждение. Вместе с тем охлаждение в воде приводит (в отличие от охлаждения на воздухе) к образованию в поверхностных слоях образцов остаточных на-прял<ений сжатия, увеличивающихся с повышением температуры отпуска. Значения этих напряжений, определенные для цилиндрических образцов диаметром 20 мм и длиной 150 мм, после отпуска при температурах 500, 600, 650 и 700 °С и охлаждения в воде составили 65, 270, 380 и 470 МПа соответственно. [c.92]

Результаты испытаний на усталость ступенчатых образцов из стали 45 при различных режимах отпуска после закалки [c.93]

Сопоставление результатов испытаний на усталость высокопрочной стали Г и мягкой раскисленной стали В показало, что, несмотря на существенную разницу прочностных и усталостных характеристик этих сталей при нормальной и пониженной температурах, полученных на гладких образцах, их пределы выносливости при наличии резкого концентратора напряжений и температуре —55 °С практически одинаковы, а при температуре —195°С мягкая сталь В обладает более высоким пределом выносливости. Наибольшие пределы выносливости при всех температурах были обнаружены у высокопрочной стали после закалки и отпуска (сталь Д). [c.105]

Результаты испытаний на усталость валов из легированной стали [c.160]

Рис. 97, Результаты испытаний на усталость образцов диаметром 10 мм из мягкой углеродистой стали после цианирования на различную глубину h (кривая/) и цементации (кривая 2)

Рис. 7. Результаты испытаний на усталость мягкой углеродистой стали после цианирования (/) и цементации (2) на различную глубину

Пример 6.1. Произвести линейный регрессионный анализ результатов испытаний на усталость образцов из хромоникелевой стали по данным табл. 6.4 с целью подбора уравнения левой ветви кривой усталости и оценки ее параметров. [c.147]

Результаты испытаний на усталость при изгибе с вращением образцов из хромоннкелевой стали [c.147]

Пример 6.12. На рис. 6.21 дан порядок и результаты испытаний на усталость при симметричном нагружении для базы 10 циклов методом ступенчатого изменения нагрузки 40 образцов из углеродистой стали с ст = 600 МПа при й = Ъ МПа. Требуется оценить среднее значение и среднее квадратическое отклонение предела выносливости. [c.182]

Результаты испытаний на усталость образцов из стали ЗОХГСА [c.185]

На рис. 19 приведены (по данным ЦНИИТМАШа) результаты испытаний на усталость круглых образцов литой (рис. 19, б) и прокатной (рис, 19, а) сталей. Эти данные показывают, что значительный разброс наблюдается как для литой, так и для прокатной стали и что с ростом размеров образцов разброс уменьшается. Для достоверного определения пределов выносливости деталей требуется значительное количество образцов и соответствующая статистическая обработка, иначе можно легко допустить ошибку при определении сопротивления усталости. [c.32]

В табл. 33 приведены результаты испытания на усталость различных типов сварных патрубков из мягкой стали при пульсирующей нагрузке сосудов, а также значения коэффициентов концентрации напряжений, измеренных в точках,"обозначенных стрелками. В этих точках обычно возникали трещины усталости. Патрубки (типа 1 и 2) не имели усиления стенки в зле отверстия. Сравнение различных конструкций сварных патрубков показывает, что при долговечности 10 циклов и более усиление как [c.139]

Рис. 128. Результаты испытаний на усталость при растяжении сварных пластин из стали НТ-80

Результаты испытаний на усталость при изгибе валов диаметром 180 мм стали 40 с наплавкой аустенитной сталью и валов диаметром 190 мм стали СтЗ с наплавкой цветными металлами [c.213]

На рис. 5.7 для ряда геометрически подобных, образцов сделано сравнение данных по формулам (5.8), (5.11) и (5.12). В упрощенной зависимости Нейбера (5.8) постоянная материала принята равной Л = 0,254 м.ж это значение отвечает результатам испытаний на усталость для мягкой стали при значительном влиянии размера образца. В формуле (5.11) коэффициент ослабления принят а=0,0216 мм и в формуле (5.12) а = = 0,048 мм. Рассмотрение графика показывает, что все три формулы дают весьма сходные характеристики поведения об- [c.130]

При наличии концентрации напряжений или дефектов эти соотношения существенно изменяются, так как треш,ина возникает тем раньше, чем выше напряжение и концентрация. На рис. 27 представлены результаты испытаний на усталость образцов из стали 45 . Из этих данных следует, что отношение Л тр/iVp при высоких концентрациях в зависимости от уровня напряжений может снижаться до 0,3—0,1, т. е. основная часть процесса разрушения приходится на распространение трещины. Таким образом, наряду с рассмотрением условий сопротивления усталости элементов конструкций на стадии до образования трещины это сопротивление оценивается на стадии ее распространения. Эта стадия особенно существенна при определении ресурса для изделий по дефектоскопическому освидетельствованию их состояния в процессе службы. [c.252]

Результаты определения циклической вязкости разрушения К с с учетом пластической зоны по результатам испытания на усталость стали 36Г2С представлены в таблице. [c.112]

Рис. 2.3. Результаты испытаний на усталость стали 13Х11Н2В2МФ одной плавки при 20= С л—кривая Усталости Р=0,5 0 экспериментальные значения х—средние Ig N при ст= onst б—кривые равной вероятности разрушения /—Р=-0,7 2—Р=0,5 3—Р = 0,2 - —Р 0,05 --- --—результат экстраполяции

Рис. 3,14. Результаты испытания на усталость стали 40ХН2МА при нормальной темлературе

Результаты испытаний на усталость стали 15ХСНД (НЛ2) (изгиб в одной плоскости) [c.1094]

На основании обработки результатов испытаний на усталость улучшенных конструкционных сталей Шимек получил следующие зависимости (рис, 163) пределов выносливости от предела прочности [c.283]

На рис. 24 графически представлены результаты испытаний на усталость семи образцов из аустенитной стали ЭИ612, которая была термически обработана по следующему режиму закалка при 1080—1130° С в воде первый отпуск при 740—760° С в течение 5 ч на воздухе второй отпуск при 710° С в течение 20 ч на воздухе. Диаметр образца 8 мм. Исследова- [c.76]

Результаты испытаний на усталость позволили построить зависимости пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от остроты надреза для средне- и низкоуглеродистой сталей при изгибе с вращением и кручении (рис. 19). Эти зависимости подтвердили теоретический вывод о том, что напряжения, необходимые для развития усталостной трещины в зоне существования нераспространяющихся трещин, не зависят от остроты надреза. Из полученных зависимостей были определены пределы выносливости гладких образцов Or и тд, максимальные напряжения Стдкр и тнкр, при которых еще возможно существование нераспространяющихся усталостных трещин, и максимальный эффективный коэффициент концентрации напряжений Кат- Далее по формулам (4) и (5) были подсчитаны значения т и Какр- Анализируя результаты этих расчетов (табл. 4), можно сделать вывод, что совпадение параметров, определяющих область существования нераспространяющихся усталостных трещин, полученных теоретически и экспериментально, оказалось достаточно хорошим. [c.45]

Результаты испытаний на усталость, приведенные на рис. 37, показывают, что пределы выносливости образцов как по трещинообра-зованию, так и по окончательному разрущепию практически не зависят от их ширины. Таким образом, область существования нераспро-страняющихся усталостных трещин в образцах различных размеров из низкоуглеродистой стали оказалась лежащей в одних и тех же пределах от 35 до 52 МПа. [c.80]

Результаты испытаний на усталость при кручении и изгибе образцов из низкоуглеродистои феррито-перлитной стали диаметром 5 мм с различными концентраторами напряжений [c.83]

Рис. 57. Результаты испытаний на усталость моделей железнодорожных осей диаметром 51 мм из углеродистой стали после поверхностного упрочнения обкаткой их подступнчной части

Рис. 60. Результаты испытаний на усталость неупрочненных (I) и упро-чненных ППД (П) образцов с концентраторами напряжений из отожженной при 830° С стали 45 (а), отожженной при 890° С и закаленной от 910 °С стали 20 (6)

Рис. 61. Результаты испытаний на усталость неупрочненных (/) и упрочненных ППД (II) образцов с концентраторами напряжений из закаленной от 700 С и состаренной стали 08 (а), закаленной от 820 °С и отпущенной стали 45 (б), закаленной от 830 °С и отпущенной при 450 °С стали 40ХН (в)

Преимущественное влияние ППД на предел выносливости по разрушению наблюдали также при испытаниях на усталость высокопрочного чугуна с шаровидным графитом (см. табл. 33). Испытывали многонадрезанные образцы, аналогичные использованным при испытаниях на усталость сталей, прошедших различные циклы термической обработки однократную или двойную нормализацию. Максимальное увеличение предела выносливости по разрушению, достигнутое в результате ППД, составило 115%, тогда как предел выносливости по трещинообразо-ванию увеличился максимум на 17 % [c.152]

Представления о статистической природе усталостного разрушения и двух мехаЕШзмах усталостного повреждения конструкционных материалов легли в основу гипотезы о бимодальном распределении логарифма числа циклов до разрушения при действии переменных напряжений с постоянной амплитудой. Кривые распределения Ig N по вероятности разрушения Р при На = onst были построены по результатам испытаний на усталость гладких образцов из конструкционной стали с пределом прочности Оц — 1200 МПа (рис. 1). Искажение линейной зависимости Р = / (Ig N) объясняется появлением разрыва кривой усталости в области относительно малых значений амплитуды переменных напряжений и высоких значений числа циклов до разрушения iV lO . [c.74]

Рис. 20. Результаты испытания на усталость образцов из стали ЭИ612 по обычной методике.

Л.5. Регрессионный аргализ результатов испытаний на усталость образцов Р1з хромоникелевой стали т = 15) [c.149]

Результаты испытания на усталость арматурных стержней 0 40 мм, сваренных встык различными способами [22] на стали 35ГС (сТв 66 кгс/мм ) [c.78]

На рис. 6.33 приведены результаты испытаний на распространение трещины, при циклическом приложении ступенчатой нагрузки (напряжения в течение времени напряжения r в течение ti) на плоских образцах из стали 304 с центральным надрезом ( N) или с двусторонним надрезом (DEN). И в этом случае результаты испытаний на усталость попадают на продолжение кривых, характеризующих соотношение dlldN — J при распространении трещины при статической ползучести. Особое внимание следует обратить на то, что при ступенчатой нагрузке происходит увеличение скорости распространения трещины в несколько десятков или сотен раз по сравнению с непрерывным нагружением (статической ползучестью). Из сравнения скорости распространения трещины при статической ползучести и скорости распространения усталостной трещины (см. рис. 6.28) также следует, что при циклическом напряжении величина dlldt больше. Это обусловлено [39 ] увеличением скорости ползучести вблизи вершины трещины под действием циклического напряжения. [c.218]

Если разрушение деталей с концентрацией напряжений наступает после небольшого числа циклов, то имеющие место при этом высокие нагрузки вызывают местную текучесть материала с соответствующим перераспределением напряжений и уменьшением их максимума. Но при этом усталостная прочность будет выше, чем можно предположить, пользуясь теоретическим коэффициентом концентрации. Возникает вопрос, влияет ли перераспределение напряжений также на предел выносливости Текучесть материала должна происходить в течение каждой половины цикла изменения нагрузки в весьма малых пределах, не приводя к опасным результатам. Такое поведение материала имеет место, например, для гладких образцов, изготовленных из аустенитной стали. Такие образцы нагреваются под влиянием текучести материала и внутреннего демпфирования, но это не всегда приводит к их разрушению. Отметим также, что предел выносливости гладких образцов,, испытываемых на изгиб, часто бывает больше, чем при осевом нагружении, возможно, из-за перераспределения напряжений, происходящего при изгибе. В иссле,а,овании Форреста и Тапсел-ла [961] было показано, что для двух весьма пластичных материалов (мягкая сталь и относительно мягкий алюминиевый сплав) различие между результатами испытаний на усталость, при изгибе й при осевом нагружении может быть полностью отнесено за счет влияния перераспределения напряжений. [c.118]

Здесь Г( 0 гг — г >0 а 1. Распределение (3.58) больше подходит для описаипя результатов испытаний на усталость, чем, например, двухпараметрическое распределение (3.39). Результаты, полученные для непрерывного процесса нагружения, можно применить к циклическому иагружепию, если под t понимать непрерывную аппроксимацию числа циклов п, под t — аналог базы испытаний и т. д. При этом г имеет смысл предела выносливости как случайной величины, а Го — порогового значения предела выносливости. Предел выносливости углеродистых сталей обычно имеет коэффициент вариации примерно 10 %. Чтобы получить такой коэффициент вариации для распределения (3.58), достаточно принять а = 4, г (гс — —Го) = 2. Для показателя кривых усталости примем m = 8. [c.81]

Поскольку очагом зарождения усталостных трещин обычно служат концентраторы напряжений, в том числе микроконцентраторы (микропоры, микровключения, дефект поверхности и т. п.), то результаты испытаний на усталость весьма чувствительны к этим факторам и обнаруживают значительный статистический разброс и масштабный эффект. На рпс. 3.14 приведены полученные Б. Б. Чечулиным (1963 г.) зависимости отношения пределов выносливости образцов из углеродистой стали (светлые кружки) и легированной стали (темные кружки) от диаметра образцов d. При этом do = = 7,5 мм. Разброс значений долговечности намного больше эти значения могут отличаться на порядок. [c.96]

Практика показала, что оценка среднего значения о- по 10. .. 15 образцам не точная. Погрешность оценки a i при расчете -ВНОСИТ погрешность и в оценку 5, и в определение отношения На рис. 2.17, 2.18 нанесены результаты испытаний на усталость углеродистых и легированных сталей (табл. 2.7). Линейность зависимости Igf Omax ОТ Igl/G, где тах= з<7-1н примерн о со-храняется во всем диапазоне испытаний. Однако в некоторых ч луЧаях результаты при осгрых надрезах и наименьших ЬЩ в партии отклоняются в сторону завышения значений Отах- При таких -отклонениях нельзя использовать уравнение (2.18) для таких широко распространенных конструкций, как элементы резьбовых соединений, лопатки с перфорацией, валы с отверстиями для смазки. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...