Пяты и подпятники

Трение пят и подпятников. Определим момент сил трения в паре пята—подпятник при действии осевой силы Q. [c.86]

Вследствие большого различия линейной скорости и работы сил трения в разных точках контакта сплошной пяты и подпятника происходит неравномерный износ поверхностей трения, в результате которого рабочие поверхности становятся выпуклыми. При этом увеличиваются удельное давление в центральной части пяты и подпятника, нагрев и износ (рис. 4.10, в). [c.86]

Опоры жидкостные и газовые. Жидкостные и газовые опоры показаны на рис. 19.22. Опора состоит из пяты и подпятника, [c.296]

Если на вращающийся вал действует осевое давление (рис. 314), то это давление должно быть передано через торец вала неподвижному подпятнику Л. Цапфу В вала, как указывалось выше, называют пятой. Силы трения, возникающие между пятой и подпятником, создают в пяте момент трения М/г, сопротивляющийся вращению вала. [c.311]

Здесь соприкосновение между пятой и подпятником происходит по площади кольца наружным радиусом и внутренним г . Выделим на опорной поверхности пяты бесконечно малую площадку ds. Осевое давление Q вызывает распределенные по всей опорной поверхности пяты давления q, различные для различных точек [c.311]

Поверхности торцовых опор (пят и подпятников) [c.142]

Чтобы в этом случае создать воздушную подушку между пятой и подпятником, уравновешивающую нагрузку вала, прибегают к нагнетанию воздуха в зазор извне при помощи специального компрессора. Однако зтот метод, требующий специального сложного оборудования, неудобен. Кроме того, малейшее нарушение подачи воздуха от компрессора неизбежно вызовет аварию. [c.103]

Величина зазора между пятой и подпятником может колебаться от 0,01 до 0,075 мм. [c.127]

Для предохранения опоры от боковых перемещений смазывающее вещество подается через радиально расположенные отверстия 4—4 в зазор между пятой и подпятником (рис. 71, а) или устанавливаются графитовые подшипники 4 (рис. 71, б). [c.129]

Учитывая условия течения жидкости в зазоре между пятой и подпятником, можно записать следующие граничные условия [c.131]

Aj, Ад — соответственно наибольший и наименьший зазоры между пятой и подпятником [hi—ho = 2l /io=/(0—1)]. Несуш,ая способность подпятника должна быть больше действующей нагрузки. [c.153]

Выбор смазывающего веш,ества. Смазывающее вещество, которое подается в зазор между пятой и подпятником или между цапфой и вкладышем в медленно вращающихся и высокоскоростных опорах, должно обладать малым коэффициентом вязкости, быть нечувствительным к резким колебаниям температуры и давления, не должно иметь осадков и посторонних примесей, быть химически нейтральным. [c.154]

На характеристики осевых ГСП влияют неплоскостность и непараллельность рабочих поверхностей пяты и подпятника. [c.231]

На фиг. 86 показано уплотнение, у которого пята устанавливается не на валу, а на самом жгуте. Между валом и пятой предусмотрен конструктивный зазор. При такой схеме неточности установки пяты и подпятника компенсируются подвижностью пяты. В этих сальниках прижим деталей трения осуществляется пружиной. Пружины подбираются по условному удельному давлению. Зная площадь уплотняющего кольца, кото- [c.143]

Как упоминалось, пятами называют части валов Пяты и подпятники и осей, служащие для восприятия осевой нагрузки и передачи ее на подпятник (упорный подшипник). [c.439]

Поверхности торцовых опор (пят и подпятников) Скорость в м/сек Торцовое биение в м.км [c.132]

Подпятники. Шарики, заключенные между поверхностями плоской пяты и подпятника представляют собой простейший вид шарикового подпятника, (фиг. 183). Рассмотрим движение шарика, предполагая отсутствие скольжения. Точка касания шарика с опорной плоскостью имеет скорость нуль, а точка касания его с пятой — скорость последней. Движение шарика складывается из мгновенного вращения вокруг оси О О с угловой скоростью [c.131]

Фиг. 178. Упорный подшипник крана на колонке, воспринимающий большие осевые усилия. Для центрирования нагрузки последняя передается на подшипник через сферическую пяту и подпятник.

При ремонте пяты и подпятника следует помнить, что для зонтичных генераторов ряд указанных операций связан с выемкой ротора, поэтому их проводят только тогда, когда необходимо устранить обнаруженные дефекты. [c.188]

Расчет плоских пят и подпятников ведут по тем же критериям, что и опорных (радиальных) подшипников, т. е. по величинам среднего давления р и произведению ри. При этом расчет обычно носит характер проверочного, а диаметр пяты намечают конструктивно в соответствии с диаметром вала (оси), определенным из расчетов на прочность и жесткость. Для гребенчатых пят дополни- [c.392]

В этом случае на поверхности соприкасания пяты и подпятника возникает сила трения верчения, подчиняющаяся закону Амонтона—Кулона. На рис. 429 показана кольцевая пята, имеющая в качестве опорной поверхности кольцо шириной а, равной а — г — гу Если [c.319]

Для обеспечения жидкостного трения в упорных подшипниках при подаче смазки под малым давлением необходимо придать опорной поверхности такую форму, при которой между пятой и подпятником образуются клиновые зазоры. С этой [c.354]

Общий зазор между пятой и подпятником по диаметру вдоль оси тележки, мм. .. 2,5 2,5 2,5 2.5 2.5 [c.730]

Как показывает практика, сплошная пята и подпятник изнашиваются неравномерно, причем больший износ отмечается на большем радиусе. Из условия (ПО) видно, что для сплошной пяты удельные давления распределяются по поверхности соприкосновения в соответствии с законом равнобокой гиперболы. Очевидно, при р = О теоретически должно быть 9 = со. Практика подтверждает, что давление в центре пяты действительно достигает весьма больших значений. Это вызывает сцепление частиц металла и отделение их от более мягкой поверхности. В результате происходит перераспределение удельных давлений и они не достигают тех значений в центре, на которые указывает теория. Однако значительная неравномерность указанных давлений приводит к тому, что с течением времени трущиеся поверхности теряют свою первоначальную плоскую форму. [c.210]

Для создания в подпятниках масляных клиньев, обеспечивающих жидкостное трение, на рабочей поверхности кольца делают радиальные канавки (рис. 169, а) и на выделенных между ними сегментах— скосы в окружном направлении (рис. 169,6). Канавки служат для растекания масла, а скосы сегментов — для попадания масла на рабочие поверхности пяты и подпятника. При по- [c.386]

Результат решения уравнения (7.13) зависит от выбора функции р = р (р) изменения удельного давления в радиальном направлении. В частном случае для новых пяты и подпятника можно предположить, что давление распределяется по опорной поверхности равномерно, т. е. р = QIn R — r ) = onst. В этом случае после интегрирования уравнения (7.13) и подстановки значения р получаем [c.166]

Для приработавшихся пяты и подпятника удельное давление переменно, т. е. р ф onst. Зависимость изменения удельного давления может быть принята на основании опытных данных, которые показывают, что износ поверхностей пяты и подпятника пропорционален величине работы сил трения чем больше работа сил трения, тем больше износ. Между тем в процессе вращения пяты путь скольжения элементарных площадок контакта увеличивается по мере удаления от оси вращения. Следовательно, при допущении, что р = onst, стали бы возрастать величина работы сил трения и износ этих площадок, образуя в конечном счете зазор между удаленными от оси вращения элементами опорных поверхностей пяты и подпятника. Равномерный износ пяты и подпятника возможен при условии, что удельное давление в радиальном направлении изменяется обратно пропорционально расстоянию р элементарной площадки от оси вращения, т. е. р = = С/р, где С — постоянная величина, зависящая от нагрузки Q и размеров опорной поверхности пяты. Для определения постоянной С спроектируем силы, действующие на подпятник, на ось его вращения, в результате чего получим [c.166]

Расчет динамических подпятников. При расчетах размеров подпятников обычно задаются, исходя из конструктивных соображений, радиусами Rmax, Rmin, ЧИСЛОМ выступов (волн) т на поверхности подпятника и зазорами между пятой и подпятником. [c.151]

На рис. 3.13 изображен гидродинамический осевой подшипник Митчеля насосов реактора БН-350. Пята представляет собой диск 3, изготовленный из стали 40Х, нижний торец которого является рабочей поверхностью. Пята установлена на вал 6 на шпонке и крепится в осевом направлении двумя закладными полукольцами 5. Пята вместе с валом опирается на подпятник, состоящий из семи колодок 8, изготовленных из углеродистой стали с заливкой рабочей поверхности баббитом Б-83. Колодки, самоустанавливающиеся на опорных винтах 9, выверяются по высоте при помощи контрольной плиты. Пята и подпятник заключены в масляную ванну с повышенным давлением, которое поддерживается за счет щелевого уплотнения В (зазор 0,5—1 мм) между верхним торцом пяты и кольцом 4. Масло поступает в каждую колодку через кольцевой коллектор 2 и три отверстия 1 в корпусе 11 радиального подшипника. Циркуляция масла осуществляется насосами системы смазки [6]. [c.53]

ООО кг см . При изготовлении пяты и подпятника из этого материала необходимо снизить расчетное допустимое максимальное напряжение до 0щах = 35 ООО. Подставляя это значение [c.107]

Фиг. 15. 0[)ерическая пята и подпятник. [c.108]

Неисправности тележек, рам и кузовов приведены в табл. 201. Тележки локомотивов должны удовлетворять более жестким требованиям, чем тележки вагонов. Зазор между пятой и подпятником вдоль оси тележки и износ опор кузова должны быть не более 2,5 мм. Для уменьшения величин боковых сил, действующих на путь, установлены нормы суммарных продольных и поперечных разбегов колесных пар относительно тележки локомотива. Продольный разбег для электровозов установлен не более 4 мм, для тепловозов — 6 мм. Для облегчения вписывания в кривые поперечные разбеги средних осей тележки устанавливаются больше крайних, особенно для тепловозов, у которых они соответственно составляют 20 и 12 мм, для электровоза ВЛ19—16 и 14 мм, ВЛ22 — [c.542]

Газ через распределительные каналы и кольцевые камеры (питатели) в кольцах 2 и 5, крепящих подпятники, поступает через ограничители расхода (жиклеры) в рабочий зазор, а затем выходит в атмосферу. Для газостатических подпятников характерна неустойчивость типа пневмомолотка . Стабилизация устойчивости достигается заменой карманов на подпятниках микроканавками (рис. 9.44), которые сводят к минимуму массу воздуха, заключенного между пятой и подпятником. Этому же способствует и заделка центрового отверстия вала в зоне пяты специальными заглушками, обработанными заподлицо с пятой. [c.565]

При проверке состояния пяты и подпятника могут быть обнаружены ледуюш,ие дефекты [c.187]

Для улучи1ения условий смазки на рабочих поверхностях пят делают радиальные канавки и пологие маслозаборные скосы по их краям, что увеличивает несущую способность подпятника. Для равномерного распределения давления по всей рабочей поверхности пяты и подпятника последний часто выполняют со сферическим самоустанавливающимся вкладышем (см. рис. 39.15). [c.521]

Кладка арок. Арками перекрывают проемы между опорными столбами или отверстия в стенах. В зависимости от проекта арки выполняют из нормального (прямого) кирпича в чередовании с клиновым или одним клиновым кирпичом. Средний кирпич арки, расположенный в самой верхней ее части, называют замковым (или замком). В основание арок укладывают пятовые кирпичи. Место кладки, на которое опираются пятовые кирпичи арки, называют подпятником, а уложенные в него кирпичи, соприкасающиеся с пятами арок,— подпятовыми. Обычно под кладку арок отесывают подпятовые кирпичи, но иногда теске подвергают пятовые кирпичи, входящие в арку. Так как арки во время эксплуатации кроме воздействия агрессивной среды должны воспринимать довольно большие нагрузки, подпятовые кирпичи (или пятовые) должны быть предварительно подогнаны насухо и тщательно отесаны с таким расчетом, чтобы плоскости пят и подпятников были строго параллельны между собой. Только в этом случае будет создано условие для наиболее равномерного распределения [c.87]

В некоторых случаях вращательные пары выполняют в виде пяты А и подпятника В (рис. 11.23), нагруженных осевой силой Р. В этом случае на поверхности соприкасания пяты и подпятника возникает сила трения верчения, подчиняющаяся закону Амои-тона — Кулона. На рис. 11.23 показана кольцевая пята, имеющая в качестве опорной поверхности кольцо шириной а, равной а == [c.239]

Осевые подшипники из силицированного графита СГ-Т и СГ-П нашли широкое применение в погружных электронасос-ных агрегатах для подъема морской воды и в центробежных скважинных насосах с погружным водозаполненным электродвигателем для восприятия осевых нагрузок ротора. Смазка и охлаждение подшипников производятся окружающей водой. По ОСТ 26-06-760—73 предусмотрены конструкции подшипников, показанные на рис. 65, а, б. В этих подшипниках пята и подпятник представляют собой металлические обоймы из стали [c.137]

X13 с вклеенными кольцами из силицированного графита с диаметрами от 40/25 мм до 140/90 мм. Пята насажена на вал (диаметры 16, 25, 32 и 40 мм) и удерживается от осевого пере-мещения стопорным кольцом. Подпятник установлен на сфере, вследствие чего он имеет возможность самоустанавливаться и компенсировать возможные перекосы ротора. От проворота подпятник фиксируют два штифта, запрессованные в обойму подпятника. Шероховатость рабочих поверхностей пяты и подпятника не ниже 8-го класса по ГОСТ 2789—73, торцовое биекие и неплоскостность рабочих поверхностей не ниже VIII степени точности по ГОСТ 10356—63. Допускаемая нагрузка на подшипники от 500 до 3100 кгс при потребляемой мощности не более 0,25—4,0 кВт в зависимости от размеров подшипника. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...